СП 50.13330.2012 «Тепловая защита зданий»

Текст распознан автоматически. Пункты и таблицы, на которые ссылаются статьи сайта, выверены по PDF; остальной текст не выверен — сверяйте с PDF.

СП 50.13330.2012 Тепловая защита зданий (первоначальная редакция)

Источник: официальный PDF Минстроя России (https://minstroyrf.gov.ru/docs/1882/), первоначальный текст без изменений № 1 и № 2, утратил силу 16.06.2024. Текст распознан автоматически из текстового слоя PDF; пункты и таблицы, на которые ссылаются статьи сайта (4.3, 4.4, 5.2, 5.7, табл. 1–6, строки табл. Т.1, пп. Е.1, Е.3), набраны заново и сверены с PDF, остальной текст — сырой, сверяйте с PDF. Маркер <!-- page N --> — номер страницы PDF.

стр. 1

СП 50.13330.2012

Министерство регионального развития Российской Федерации

СВОД ПРАВИЛ СП 50.13330.2012

ТЕПЛОВАЯ ЗАЩИТА ЗДАНИЙ Актуализированная редакция

СНиП 23-02-2003

Москва 2012

стр. 2

СП 50.13330.2012

Предисловие

Цели и принципы стандартизации в Российской Федерации установлены Федеральным

законом от 27 декабря 2002 г. № 184-ФЗ «О техническом регулировании», а правила разработки – постановлением Правительства Российской Федерации от 19 ноября 2008 г. № 858 «О порядке разработки и утверждения сводов правил».

Сведения о своде правил

1 ИСПОЛНИТЕЛЬ – Научно-исследовательский институт строительной физики Российской

академии архитектуры и строительных наук (НИИСФ РААСН)

2 ВНЕСЕН Техническим комитетом по стандартизации ТК 465 «Строительство»

3 ПОДГОТОВЛЕН к утверждению Департаментом архитектуры, строительства и

градостроительной политики

4 УТВЕРЖДЕН приказом Министерства регионального развития Российской Федерации

(Минрегион России) от 30 июня 2012 г. № 265 и введен в действие с 1 июля 2013 г.

5 ЗАРЕГИСТРИРОВАН Федеральным агентством по техническому регулированию и

метрологии (Росстандарт)

Информация об изменениях к настоящему актуализированному своду правил публикуется в

ежегодно издаваемом информационном указателе «Национальные стандарты», а текст изменений и поправок – в ежемесячно издаваемых информационных указателях «Национальные стандарты». В случае пересмотра (замены) или отмены настоящего свода правил соответствующее уведомление будет опубликовано в ежемесячно издаваемом информационном указателе «Национальные стандарты». Соответствующая информация, уведомление и тексты размещаются также в информационной системе общего пользования – на официальном сайте разработчика (Минрегион России) в сети Интернет

 Минрегион России, 2012

Настоящий нормативный документ не может быть полностью или частично воспроизведен, тиражирован и

распространен в качестве официального издания на территории Российской Федерации без разрешения Минрегиона России

II

стр. 3

СП 50.13330.2012

Содержание

1 Область применения … 1 2 Нормативные ссылки … 1 3 Термины и определения … 1 4 Общие положения … 1 5 Тепловая защита зданий … 3 6 Теплоустойчивость ограждающих конструкций … 10 7 Воздухопроницаемость ограждающих конструкций … 13 8 Защита от переувлажнения ограждающих конструкций … 15 9 Теплоусвоение поверхности полов … 20 10 Требования к расходу тепловой энергии на отопление и вентиляцию зданий… 22 Приложение А (обязательное) Перечень нормативных документов … 27 Приложение Б (обязательное) Термины и определения … 28 Приложение В (обязательное) Карта зон влажности… 31 Приложение Г (обязательное) Расчет удельной характеристики расхода тепловой энергии на отопление и вентиляцию жилых и общественных зданий … 32 Приложение Д (справочное) Форма для заполнения энергетического паспорта проекта здания … 38 Приложение Е (обязательное) Расчет приведенного сопротивления теплопередаче фрагмента теплозащитной оболочки здания или любой выделенной ограждающей конструкции … 43 Приложение Ж (обязательное) Расчет удельной теплозащитной характеристики здания … 48 Приложение И (справочное) Коэффициент поглощения солнечной радиации материалом наружной поверхности ограждающей конструкции … 50 Приложение К (рекомендуемое) Расчет приведенного сопротивления теплопередаче светопрозрачных ограждающих конструкций … 51 Приложение Л (рекомендуемое) Методика теплофизического расчета навесных фасадных систем (НФС) с вентилируемой воздушной прослойкой … 54 Приложение М (справочное) Сопротивление паропроницанию листовых материалов и тонких слоев пароизоляции… 60 Приложение Н (справочное) Пример расчета приведенного сопротивления теплопередаче фасада жилого здания с использованием расчетов температурных полей … 61 Приложение П (справочное) Пример расчета удельной теплозащитной характеристики здания … 67 Приложение Р (справочное) Пример составления раздела «Энергоэффективность» проекта жилого дома… 71 Приложение С (справочное) Сопротивление воздухопроницанию слоев конструкций … 80 Приложение Т (справочное) Расчетные теплотехнические показатели строительных материалов и изделий … 82

III

стр. 4

СП 50.13330.2012

Введение Настоящий свод правил разработан с целью повышения уровня безопасности людей в зданиях и сооружениях и сохранности материальных ценностей в соответствии с Федеральным законом от 30 декабря 2009 г. № 384-Ф3 «Технический регламент о безопасности зданий и сооружений», повышения уровня гармонизации нормативных требований с европейскими и международными нормативными документами, применения единых методов определения эксплуатационных характеристик и методов оценки.

В разработке настоящего документа принимали участие: канд. техн. наук Н.П. Умнякова, д-р техн. наук В.Г. Гагарин, кандидаты техн. наук В.В. Козлов, И.Н. Бутовский (НИИСФ РААСН), канд. техн. наук Е.Г. Малявина (МГСУ), канд. техн. наук О.А. Ларин (ОАО «КТБ ЖБ»), канд. техн. наук В.С. Беляев (ОАО ЦНИИЭП жилища).

IV

стр. 5

СП 50.13330.2012

СВОД ПРАВИЛ

ТЕПЛОВАЯ ЗАЩИТА ЗДАНИЙ

THERMAL PERFORMANCE OF THE BUILDINGS

Дата введения 2013-07-01

1 Область применения#

1 Область применения Настоящий свод правил распространяется на проектирование тепловой защиты

строящихся или реконструируемых жилых, общественных, производственных, сельскохозяйственных и складских зданий общей площадью более 50 м2 (далее – зданий), в которых необходимо поддерживать определенный температурно- влажностный режим. Нормы не распространяются на тепловую защиту: культовых зданий; жилых и общественных зданий, отапливаемых периодически (менее трех дней в неделю) или сезонно (непрерывно менее трех месяцев в году); временных зданий, находящихся в эксплуатации не более двух отопительных сезонов; теплиц, парников и зданий холодильников; зданий, строений, сооружений, которые в соответствии с законодательством Российской Федерации отнесены к объектам культурного наследия (памятникам истории и культуры); строений и сооружений в составе инженерного обеспечения объекта – трансформаторные подстанции, котельные, КНС, ВНС, ЦТП и т.д. Уровень тепловой защиты указанных зданий устанавливается соответствующими нормами, а при их отсутствии – по решению собственника (заказчика) при соблюдении санитарно-гигиенических норм. Настоящие нормы при строительстве и реконструкции существующих зданий, имеющих архитектурно-историческое значение, применяются в каждом конкретном случае с учетом их исторической ценности на основании решений органов власти и согласования с органами государственного контроля в области охраны памятников истории и культуры.

2 Нормативные ссылки#

2 Нормативные ссылки В настоящем своде правил использованы ссылки на нормативные документы,

приведенные в приложении А.

3 Термины и определения#

3 Термины и определения В настоящем документе использованы термины и определения, приведенные в

приложении Б.

Издание официальное

1

стр. 6

СП 50.13330.2012

4 Общие положения#

4 Общие положения

4.1#

4.1 Проектирование зданий и сооружений должно осуществляться с учетом

требований к ограждающим конструкциям, приведенных в настоящих правилах, в целях обеспечения: заданных параметров микроклимата, необходимых для жизнедеятельности людей и работы технологического или бытового оборудования; тепловой защиты; защиты от переувлажнения ограждающих конструкций; эффективности расхода тепловой энергии на отопление и вентиляцию; необходимой надежности и долговечности конструкций. Долговечность ограждающих конструкций следует обеспечивать применением материалов, имеющих надлежащую стойкость (морозостойкость, влагостойкость, биостойкость, коррозионную стойкость, стойкость к температурным воздействиям, в том числе циклическим, к другим разрушительным воздействиям окружающей среды), предусматривая в случае необходимости специальную защиту элементов конструкций.

4.2#

4.2 В нормах устанавливают требования к: приведенному сопротивлению теплопередаче ограждающих конструкций здания; удельной теплозащитной характеристике здания; ограничению минимальной температуры и недопущению конденсации влаги на

внутренней поверхности ограждающих конструкций в холодный период года, за исключением светопрозрачных конструкций с вертикальным остеклением (с углом наклона заполнений к горизонту 45° и более); теплоустойчивости ограждающих конструкций в теплый период года; воздухопроницаемости ограждающих конструкций; влажностному состоянию ограждающих конструкций; теплоусвоению поверхности полов; расходу тепловой энергии на отопление и вентиляцию зданий.

4.3#

стр. 6

4.3 Влажностный режим помещений зданий в холодный период года в зависимости от относительной влажности и температуры внутреннего воздуха следует устанавливать по таблице 1.

Таблица 1#

стр. 6

Влажностный режим помещений зданий. Влажность внутреннего воздуха, %, при температуре:

Режим	до 12 °C	свыше 12 до 24 °C	свыше 24 °C
Сухой	до 60	до 50	до 40
Нормальный	свыше 60 до 75	свыше 50 до 60	свыше 40 до 50
Влажный	свыше 75	свыше 60 до 75	свыше 50 до 60
Мокрый	–	свыше 75	свыше 60

4.4#

стр. 6

4.4 Условия эксплуатации ограждающих конструкций А или Б в зависимости от влажностного режима помещений и зон влажности района строительства, необходимые для выбора теплотехнических показателей материалов наружных ограждений, следует устанавливать по таблице 2. Зоны влажности территории России следует принимать по приложению В.

Таблица 2#

стр. 7

Условия эксплуатации ограждающих конструкций (по зонам влажности).

Влажностный режим помещений (по таблице 1)	сухая зона	нормальная зона	влажная зона
Сухой	А	А	Б
Нормальный	А	Б	Б
Влажный или мокрый	Б	Б	Б

5 Тепловая защита зданий#

5 Тепловая защита зданий

5.1#

5.1 Теплозащитная оболочка здания должна отвечать следующим требованиям: а) приведенное сопротивление теплопередаче отдельных ограждающих

конструкций должно быть не меньше нормируемых значений (поэлементные требования); б) удельная теплозащитная характеристика здания должна быть не больше нормируемого значения (комплексное требование); в) температура на внутренних поверхностях ограждающих конструкций должна быть не ниже минимально допустимых значений (санитарно-гигиеническое требование). Требования тепловой защиты здания будут выполнены при одновременном выполнении требований а), б) и в).

Поэлементные требования

5.2#

стр. 7

5.2 Нормируемое значение приведенного сопротивления теплопередаче ограждающей конструкции $R_o^{норм}$, (м²·°C)/Вт, следует определять по формуле

$R_o^{норм}=R_o^{тр}{m}_{р}(5.1)$

где $R_o^{тр}$ — базовое значение требуемого сопротивления теплопередаче ограждающей конструкции, (м²·°C)/Вт, в зависимости от градусо-суток отопительного периода (ГСОП), °C·сут/год, региона строительства, по таблице 3; $m_{р}$ — коэффициент, учитывающий особенности региона строительства. В расчете по формуле (5.1) принимается равным 1. Допускается снижение значения $m_{р}$, если при расчете удельной характеристики расхода тепловой энергии на отопление и вентиляцию здания по приложению Г выполняются требования 10.1. Значения $m_{р}$ при этом должны быть не менее: m_р не менее 0,63 — для стен, 0,95 — для светопрозрачных конструкций, 0,8 — для остальных ограждающих конструкций.

Градусо-сутки отопительного периода, °C·сут/год, определяют по формуле

$ГСОП=(t_{в}-t_{от})z_{от}(5.2)$

где $t_{в}$ — расчетная температура внутреннего воздуха здания, °C, принимаемая при расчете ограждающих конструкций групп зданий, указанных в таблице 3: по поз. 1 — по минимальным значениям оптимальной температуры соответствующих зданий по ГОСТ 30494; по поз. 2 — согласно классификации помещений и минимальных значений оптимальной температуры по ГОСТ 30494; по поз. 3 — по нормам проектирования соответствующих зданий; $t_{от}$, $z_{от}$ — средняя температура наружного воздуха, °C, и продолжительность, сут/год, отопительного периода, принимаемые по СП 131.13330 для периода со среднесуточной температурой наружного воздуха не более 8 °C, а при проектировании лечебно-профилактических, детских учреждений и домов-интернатов для престарелых не более 10 °C.

Таблица 3#

стр. 8

Базовые значения требуемого сопротивления теплопередаче Rо^тр, (м²·°C)/Вт, ограждающих конструкций.

1 Жилые, лечебно-профилактические и детские учреждения, школы, интернаты, гостиницы и общежития

Градусо-сутки, °C·сут/год	Стены	Покрытия и перекрытия над проездами	Перекрытия чердачные, над неотапливаемыми подпольями и подвалами	Окна и балконные двери, витрины и витражи	Фонари
2000	2,1	3,2	2,8	0,3	0,3
4000	2,8	4,2	3,7	0,45	0,35
6000	3,5	5,2	4,6	0,6	0,4
8000	4,2	6,2	5,5	0,7	0,45
10000	4,9	7,2	6,4	0,75	0,5
12000	5,6	8,2	7,3	0,8	0,55
a	0,00035	0,0005	0,00045	–	0,000025
b	1,4	2,2	1,9	–	0,25

2 Общественные, кроме указанных выше, административные и бытовые, производственные и другие здания и помещения с влажным или мокрым режимом

Градусо-сутки, °C·сут/год	Стены	Покрытия и перекрытия над проездами	Перекрытия чердачные, над неотапливаемыми подпольями и подвалами	Окна и балконные двери, витрины и витражи	Фонари
2000	1,8	2,4	2,0	0,3	0,3
4000	2,4	3,2	2,7	0,4	0,35
6000	3,0	4,0	3,4	0,5	0,4
8000	3,6	4,8	4,1	0,6	0,45
10000	4,2	5,6	4,8	0,7	0,5
12000	4,8	6,4	5,5	0,8	0,55
a	0,0003	0,0004	0,00035	–	0,000025
b	1,2	1,6	1,3	–	0,25

3 Производственные с сухим и нормальным режимами

Градусо-сутки, °C·сут/год	Стены	Покрытия и перекрытия над проездами	Перекрытия чердачные, над неотапливаемыми подпольями и подвалами	Окна и балконные двери, витрины и витражи	Фонари
2000	1,4	2,0	1,4	0,25	0,2
4000	1,8	2,5	1,8	0,3	0,25
6000	2,2	3,0	2,2	0,35	0,3
8000	2,6	3,5	2,6	0,4	0,35
10000	3,0	4,0	3,0	0,45	0,4
12000	3,4	4,5	3,4	0,5	0,45
a	0,0002	0,00025	0,0002	0,000025	0,000025
b	1,0	1,5	1,0	0,2	0,15

Примечания.

1 Значения Rо^тр для ГСОП, отличающихся от табличных, определяют по формуле $R_o^{тр}=a\cdot ГСОП+b$, где a, b — коэффициенты из таблицы для соответствующей группы зданий, за исключением графы 6 для группы зданий в поз. 1: для интервала до 6000 °C·сут/год a = 0,000075, b = 0,15; для 6000–8000 — a = 0,00005, b = 0,3; для 8000 и более — a = 0,000025, b = 0,5.

2 Нормируемое значение приведенного сопротивления теплопередаче глухой части балконных дверей не менее чем в 1,5 раза выше нормируемого значения для светопрозрачной части этих конструкций.

3* Для зданий с избытками явной теплоты более 23 Вт/м³ нормируемые значения определяют для каждого конкретного здания.

Если средняя наружная или внутренняя температура отдельных помещений отличается от принятых в расчете ГСОП, базовые значения по таблице 3 умножают на коэффициент $n_t=\frac{t_{в}^{\prime }-t_{от}^{\prime }}{t_{в}-t_{от}}$ (5.3), где $t_{в}^{\prime }$, $t_{от}^{\prime }$ — средние температуры внутреннего и наружного воздуха для данного помещения, $t_{в}$, $t_{от}$ — те же, что в формуле (5.2).

При реконструкции зданий, у которых по архитектурным или историческим причинам невозможно утепление стен снаружи, нормируемое сопротивление теплопередаче стен допускается определять по формуле

$R_o^{норм}=\frac{t_{в}-t_{н}}{\Delta t^{н}\cdot {\alpha }_{в}}(5.4)$

где ${\alpha }_{в}$ — коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности, Вт/(м²·°C), по таблице 4; $\Delta t^{н}$ — нормируемый температурный перепад между температурой внутреннего воздуха $t_{в}$ и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции, °C, по таблице 5; $t_{в}$ — то же, что в формуле (5.2); $t_{н}$ — расчетная температура наружного воздуха в холодный период года, °C, принимаемая равной средней температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92 по СП 131.13330.

Нормируемое сопротивление теплопередаче входных дверей и ворот должно быть не менее $0,6R_o^{норм}$ стен зданий, определяемого по формуле (5.4).

В таблице 3 (поз. 1.1, стены) для Москвы: $ГСОП=(20+1,7)\cdot 202=4383$, $R_o^{тр}=0,00035\cdot 4383+1,4=2,93$ (расчет редакции сайта, не текст норматива).

Таблица 4#

стр. 10

Коэффициенты теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции.

Внутренняя поверхность ограждения	αв, Вт/(м²·°C)
1 Стен, полов, гладких потолков, потолков с выступающими ребрами при отношении высоты ребер h к расстоянию a между гранями соседних ребер h/a ≤ 0,3	8,7
2 Потолков с выступающими ребрами при h/a > 0,3	7,6
3 Окон	8,0
4 Зенитных фонарей	9,9

Примечание. Коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций животноводческих и птицеводческих зданий следует принимать по СП 106.13330.

Таблица 5#

стр. 11

Нормируемый температурный перепад Δtн, °C, между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции.

Здания и помещения	наружные стены	покрытия и чердачные перекрытия	перекрытия над проездами, подвалами и подпольями	зенитные фонари
1 Жилые, лечебно-профилактические и детские учреждения, школы, интернаты	4,0	3,0	2,0	tв − tр
2 Общественные, кроме указанных в поз. 1, административные и бытовые, за исключением помещений с влажным или мокрым режимом	4,5	4,0	2,5	tв − tр
3 Производственные с сухим и нормальным режимами	tв − tр, но не более 7	0,8(tв − tр), но не более 6	2,5	tв − tр
4 Производственные и другие помещения с влажным или мокрым режимом	tв − tр	0,8(tв − tр)	2,5	не нормируется
5 Производственные здания со значительными избытками явной теплоты (более 23 Вт/м³) и расчетной относительной влажностью внутреннего воздуха не более 50 %	12	12	2,5	tв − tр

Обозначения: tр — температура точки росы, °C, при расчетной температуре tв и относительной влажности внутреннего воздуха; tв — то же, что в формуле (5.2).

Примечание. Для зданий картофеле- и овощехранилищ нормируемый перепад для наружных стен, покрытий и чердачных перекрытий принимают по СП 109.13330.

5.3#

5.3 Для помещений зданий с влажным или мокрым режимом, а также для

производственных зданий со значительными избытками теплоты и расчетной относительной влажностью внутреннего воздуха не более 50 % нормируемое значение сопротивления теплопередаче определяется по формуле (5.4).

5.4#

5.4 Приведенное сопротивление теплопередаче фрагмента теплозащитной

оболочки здания (или любой выделенной ограждающей конструкции) – Rопр , (м2·°С)/Вт, рассчитывается в соответствии с приложением Е, с использованием результатов расчетов температурных полей. При расчете приведенного сопротивления теплопередаче, коэффициенты теплоотдачи внутренних поверхностей ограждающих конструкций следует принимать в соответствии с таблицей 4, а коэффициенты теплоотдачи наружных поверхностей – в соответствии с таблицей 6. Приведенное сопротивление теплопередаче наружных стен следует рассчитывать для всех фасадов с учетом откосов проемов, без учета их заполнений.

7

стр. 12

СП 50.13330.2012

Приведенное сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций,

контактирующих с грунтом, следует определять по методике Е.7 приложения Е. Приведенное сопротивление теплопередаче светопрозрачных конструкций (окон, витражей балконных дверей, фонарей) принимается по результатам испытаний в аккредитованной лаборатории; при отсутствии таких данных оно оценивается по методике из приложения К. Приведенное сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций с вентилируемыми воздушными прослойками следует рассчитывать в соответствии с приложением К.

Таблица 6#

стр. 12

Коэффициенты теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции.

Наружная поверхность ограждающих конструкций	αн для зимних условий, Вт/(м²·°C)
1 Наружных стен, покрытий, перекрытий над проездами и над холодными (без ограждающих стенок) подпольями в Северной строительно-климатической зоне	23
2 Перекрытий над холодными подвалами, сообщающимися с наружным воздухом, перекрытий над холодными (с ограждающими стенками) подпольями и холодными этажами в Северной строительно-климатической зоне	17
3 Перекрытий чердачных и над неотапливаемыми подвалами со световыми проемами в стенах, а также наружных стен с воздушной прослойкой, вентилируемой наружным воздухом	12
4 Перекрытий над неотапливаемыми подвалами и техническими подпольями, не вентилируемых наружным воздухом	6

5.5#

5.5 Нормируемое значение удельной теплозащитной характеристики здания, kоб , 3

Вт/(м ·°С), следует принимать в зависимости от отапливаемого объема здания и градусо-суток отопительного периода района строительства по таблице 7 с учетом примечаний.

Таблица 7#

Т а б л и ц а 7 – Нормируемые значения удельной теплозащитной характеристики здания тр Отапливаемый объем Значения kоб , Вт/(м2·°С), при значениях ГСОП, °С· сут/год здания, Vот, м3 1000 3000 5000 8000 12000 150 1,206 0,892 0,708 0,541 0,321 300 0,957 0,708 0,562 0,429 0,326 600 0,759 0,562 0,446 0,341 0,259 1200 0,606 0,449 0,356 0,272 0,207 2500 0,486 0,360 0,286 0,218 0,166 6000 0,391 0,289 0,229 0,175 0,133

8

стр. 13

СП 50.13330.2012

Окончание таблицы 7 тр Отапливаемый объем Значения kоб , Вт/(м2·°С), при значениях ГСОП, °С· сут/год здания, Vот, м3 1000 3000 5000 8000 12000 15 000 0,327 0,242 0,192 0,146 0,111 50 000 0,277 0,205 0,162 0,124 0,094 200 000 0,269 0,182 0,145 0,111 0,084 Примечания 1 Для промежуточных значений величин объема зданий и ГСОП, а также для зданий с тр отапливаемым объемом более 200 000 м3 значение kоб рассчитывается по формулам:

 4, 74 1   0, 00013  ГСОП  0, 61 3 Vот  960  Vот  kоб   тр 10 (5.5)  0,16   Vот Vот  960  0, 00013  ГСОП  0, 61 8, 5 kоб  тр (5.6) ГСОП тр 2 При достижении величиной kоб , вычисленной по (5.5), значений меньших, чем определенных тр

по формуле (5.6), следует принимать значения kоб , определенные по формуле (5.6).

5.6#

5.6 Удельная теплозащитная характеристика здания, kоб , Вт/(м3·°С),

рассчитывается по приложению Ж.

Санитарно-гигиеническое требование

5.7#

стр. 13

5.7 Температура внутренней поверхности ограждающей конструкции (за исключением вертикальных светопрозрачных конструкций, т. е. с углом наклона к горизонту 45° и более) в зоне теплопроводных включений, в углах и оконных откосах, а также зенитных фонарей должна быть не ниже точки росы внутреннего воздуха при расчетной температуре наружного воздуха $t_{н}$, °C, принимаемой в соответствии с пояснениями к формуле (5.4).

Минимальная температура внутренней поверхности остекления вертикальных светопрозрачных конструкций (кроме производственных зданий) должна быть не ниже 3 °C, для производственных зданий — не ниже 0 °C. Минимальная температура внутренней поверхности непрозрачных элементов вертикальных светопрозрачных конструкций не должна быть ниже точки росы внутреннего воздуха помещения при расчетной температуре наружного воздуха $t_{н}$, °C, принимаемой в соответствии с пояснениями к формуле (5.4).

Температура внутренней поверхности ограждающей конструкции должна определяться по результатам расчета температурных полей всех зон с теплотехнической неоднородностью или по результатам испытаний в климатической камере в аккредитованной лаборатории.

Относительную влажность внутреннего воздуха для определения точки росы следует принимать: для помещений жилых зданий, больничных и детских учреждений и т. п. — 55 %; для кухонь — 60 %; для ванных комнат — 65 %; для теплых подвалов и подполий с коммуникациями — 75 %; для теплых чердаков жилых зданий — 55 %; для других помещений общественных зданий (за исключением вышеуказанных) — 50 %.

6 Теплоустойчивость ограждающих конструкций#

6 Теплоустойчивость ограждающих конструкций

6.1#

6.1 В районах со среднемесячной температурой июля 21 °С и выше расчетная

амплитуда колебаний температуры внутренней поверхности ограждающих конструкций (наружных стен и перекрытий/покрытий) A , °C, зданий жилых, больничных учреждений (больниц, клиник, стационаров и госпиталей), диспансеров, амбулаторно-поликлинических учреждений, родильных домов, домов ребенка, домов- интернатов для престарелых и инвалидов, детских садов, яслей, яслей-садов (комбинатов) и детских домов, а также производственных зданий, в которых необходимо соблюдать оптимальные параметры температуры и относительной влажности воздуха в рабочей зоне в теплый период года или по условиям технологии поддерживать постоянными температуру или температуру и относительную влажность воздуха, не должна быть более нормируемой амплитуды колебаний температуры внутренней поверхности ограждающей конструкции Aтр , °С , определяемой по формуле Aтр  2,5  0,1(tн  21) , (6.1) где tн – средняя месячная температура наружного воздуха за июль, °С, принимаемая по СП 131.13330.

6.2#

6.2 Амплитуду колебаний температуры внутренней поверхности ограждающих

конструкций Aв , С, следует определять по формуле

Atрасч Aв  н , (6.2) 

где Atрнасч – расчетная амплитуда колебаний температуры наружного воздуха, С, определяемая согласно 6.3; v – величина затухания расчетной амплитуды колебаний температуры наружного воздуха Atрасч н в ограждающей конструкции, определяемая согласно 6.4.

6.3#

6.3 Расчетную амплитуду колебаний температуры наружного воздуха Atрасч н , С,

следует определять по формуле

10

стр. 15

СП 50.13330.2012

Atрасч  0,5 Atн    I max  Iср , (6.3) н н

где Atн – максимальная амплитуда суточных колебаний температуры наружного воздуха в июле, С, принимаемая согласно СП 131.13330;  – коэффициент поглощения солнечной радиации материалом наружной поверхности ограждающей конструкции, принимаемый по приложению И; Imax, Iср – соответственно максимальное и среднее значения суммарной солнечной радиации (прямой и рассеянной), Вт/м2, принимаемые согласно СП 131.13330 для наружных стен – как для вертикальных поверхностей западной ориентации и для покрытий – как для горизонтальной поверхности; н – коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции по летним условиям, Вт/(м2 · С), определяемый по формуле (6.9).

6.4#

6.4 Величину затухания расчетной амплитуды колебаний температуры наружного

воздуха ν в ограждающей конструкции, состоящей из однородных слоев, следует определять по формуле

 s1  в  s2  Y1  ...  sn  Yn1  н  Yn  D   0,9e 2 , (6.4)  s1  Y1  s2  Y2  ...  sn  Yn  н

где е = 2,718– основание натуральных логарифмов; D – тепловая инерция ограждающей конструкции, определяемая согласно 6.5. s1, s2, …, sn – расчетные коэффициенты теплоусвоения материала отдельных слоев ограждающей конструкции, Вт/(м2 · С); Y1, Y2, …, Yn-1, Yn – коэффициенты теплоусвоения наружной поверхности отдельных слоев ограждающей конструкции, Вт/(м2 · С), определяемые согласно 6.5; в – то же, что в формуле (5.4); н – то же, что в формуле (6.3). Порядок нумерации слоев в формуле (6.4) принят в направлении от внутренней поверхности к наружной. Для многослойной неоднородной ограждающей конструкции с теплопроводными включениями величину затухания расчетной амплитуды колебаний температуры наружного воздуха v в ограждающей конструкции следует определять в соответствии с ГОСТ 26253.

6.5#

6.5 Тепловую инерцию D ограждающей конструкции следует определять как

сумму значений тепловой инерции Di всех слоев многослойной конструкции, определяемых по формуле Di  Ri si , (6.5) где Ri – термическое сопротивление отдельного i-го слоя ограждающей конструкции, м2·°С/Вт, определяемое по формуле i Ri  , (6.6) i

11

стр. 16

СП 50.13330.2012

где i, – толщина i-го слоя конструкции, м; i – расчетный коэффициент теплопроводности материала i-го слоя конструкции, Вт/(м  С). Примечания 1 Расчетный коэффициент теплоусвоения воздушных прослоек принимается равным нулю. 2 Слои конструкции, расположенные между воздушной прослойкой, вентилируемой наружным воздухом, и наружной поверхностью ограждающей конструкции не учитываются. 3 При суммарной тепловой инерции ограждающей конструкции D  4 , расчет на теплоустойчивость не требуется.

6.6#

6.6 Для определения коэффициентов теплоусвоения наружной поверхности

отдельных слоев ограждающей конструкции следует предварительно вычислить тепловую инерцию D каждого слоя по формуле (6.5). Коэффициент теплоусвоения наружной поверхности слоя Y, Вт/(м2  С), с тепловой инерцией D  1 следует принимать равным расчетному коэффициенту теплоусвоения s материала этого слоя конструкции. Коэффициент теплоусвоения наружной поверхности слоя Y с тепловой инерцией D < 1 следует определять расчетом, начиная с первого слоя (считая от внутренней поверхности ограждающей конструкции) следующим образом: а) для первого слоя – по формуле R1s12  в Y1  , (6.7) 1  R1 в б) для i-го слоя – по формуле Ri si2  Yi 1 Y1  , (6.8) 1  RiYi 1 где R1, Ri – термические сопротивления соответственно первого и i-го слоев ограждающей конструкции, м2·С/Вт, определяемые по формуле (6.6); s1, si – расчетные коэффициенты теплоусвоения материала соответственно первого и i-го слоев, Вт/(м2  С); в – то же, что в формуле (5.4); Y1, Yi, Yi-1 – коэффициенты теплоусвоения наружной поверхности соответственно первого, i-го и (i – 1)-го слоев ограждающей конструкции, Вт/(м2  С).

6.7#

6.7 Коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции

по летним условиям н, Вт/(м2 ·С), следует определять по формуле

  н  1,16 5  10 v ,  (6.9)

где v – минимальная из средних скоростей ветра по румбам за июль, повторяемость которых составляет 16 % и более, принимаемая согласно СП 131.13330, но не менее 1 м/с.

6.8#

6.8 В районах со среднемесячной температурой июля 21 С и выше для окон и

фонарей зданий жилых, больничных учреждений (больниц, клиник, стационаров и госпиталей), диспансеров, амбулаторно-поликлинических учреждений, родильных домов, домов ребенка, домов-интернатов для престарелых и инвалидов, детских садов, яслей, яслей-садов (комбинатов) и детских домов, а также производственных зданий, в которых должны соблюдаться оптимальные нормы температуры и относительной

12

стр. 17

СП 50.13330.2012

влажности воздуха в рабочей зоне или по условиям технологии должны поддерживаться постоянными температура или температура и относительная влажность воздуха, следует предусматривать солнцезащитные устройства. Коэффициент теплопропускания солнцезащитного устройства должен быть не более нормируемой величины нсз , установленной таблицей 8.

Таблица 8#

Т а б л и ц а 8 – Нормируемые значения коэффициента теплопропускания солнцезащитного устройства Коэффициент теплопропускания Здания солнцезащитного н устройства сз 1 Здания жилые, больничных учреждений (больниц, клиник, стационаров и 0,2 госпиталей), диспансеров, амбулаторно-поликлинических учреждений, родильных домов, домов ребенка, домов-интернатов для престарелых и инвалидов, детских садов, яслей, яслей-садов (комбинатов) и детских домов 2 Производственные здания, в которых должны соблюдаться заданные 0,4 параметры микроклимата в рабочей зоне или по условиям технологии должны поддерживаться постоянными температура или температура и относительная влажность воздуха в здании

7 Воздухопроницаемость ограждающих конструкций#

7 Воздухопроницаемость ограждающих конструкций

7.1#

7.1 Сопротивление воздухопроницанию ограждающих конструкций, за

исключением заполнений световых проемов (окон, балконных дверей и фонарей), зданий и сооружений Rи должно быть не менее нормируемого сопротивления воздухопроницанию Rитр , (м2·ч·Па)/кг, определяемого по формуле

Rитр  p Gн , (7.1)

где р – разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях ограждающих конструкций, Па, определяемая в соответствии с 7.2; Gн – нормируемая поперечная воздухопроницаемость ограждающих конструкций, кг/(м2·ч), принимаемая в соответствии с 7.3.

7.2#

7.2 Разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях

ограждающих конструкций р, Па, следует определять по формуле p  0,55H (  н   в )  0, 03 н v 2 , (7.2) где Н – высота здания (от уровня пола первого этажа до верха вытяжной шахты), м; н, в – удельный вес соответственно наружного и внутреннего воздуха, Н/м3, определяемый по формуле   3463 (273  t ) , (7.3) t – температура воздуха: внутреннего (для определения в) – принимается согласно оптимальным параметрам по ГОСТ 12.1.005, ГОСТ 30494 и СанПиН 2.1.2.2645; наружного (для определения н) – принимается равной средней температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92 по СП 131.13330;

13

стр. 18

СП 50.13330.2012

 – максимальная из средних скоростей ветра по румбам за январь, повторяемость которых составляет 16 % и более, принимаемая по СП 131.13330.

7.3#

7.3 Нормируемую поперечную воздухопроницаемость Gн, кг/(м2·ч), ограждающих

конструкций зданий следует принимать по таблице 9.

Таблица 9#

Т а б л и ц а 9 – Нормируемая поперечная воздухопроницаемость ограждающих конструкций Поперечная воздухопроницаемость Ограждающие конструкции Gн, кг/(м2·ч), не более 1 Наружные стены, перекрытия и покрытия жилых, общественных, 0,5 административных и бытовых зданий и помещений 2 Наружные стены, перекрытия и покрытия производственных 1,0 зданий и помещений 3 Стыки между панелями наружных стен: а) жилых зданий 0,5* б) производственных зданий 1,0* 4 Входные двери в квартиры 1,5 5 Входные двери в жилые, общественные и бытовые здания 7,0 6 Окна и балконные двери жилых, общественных и бытовых зданий 6,0 и помещений с деревянными переплетами; окна и фонари производственных зданий с кондиционированием воздуха 7 Окна и балконные двери жилых, общественных и бытовых зданий 5,0 и помещений с пластмассовыми или алюминиевыми переплетами 8 Окна, двери и ворота производственных зданий 8,0 9 Фонари производственных зданий 10,0 10 Окна и фонари производственных зданий с кондиционированием 6,0 воздуха * В кг/м·ч.

7.4#

7.4 Сопротивление воздухопроницанию Ru многослойной ограждающей

конструкции следует рассчитывать как сумму сопротивлений воздухопроницанию отдельных слоев по формуле Ru  Ru1  Ru 2  …  Run , (7.4) где Rи1, Rи2, …, Rиn – сопротивления воздухопроницанию отдельных слоев 2 ограждающей конструкции, (м ·ч·Па)/кг.

7.5#

7.5 Сопротивление воздухопроницанию окон и балконных дверей жилых и

общественных зданий, а также окон и фонарей производственных зданий Ru должно быть не менее нормируемого сопротивления воздухопроницанию Rитр , (м2·ч)/кг, определяемого по формуле

Rитр  1 Gн    p p0  3 , 2 (7.5)

где Gн – то же, что и в формуле (7.1); р – то же, что и в формуле (7.2);

14

стр. 19

СП 50.13330.2012

р0 = 10 Па – разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях светопрозрачных ограждающих конструкций, при которой экспериментально определяется сопротивление воздухопроницанию конструкций выбранного типа Ru.

7.6#

7.6 Сопротивление воздухопроницанию выбранного типа светопрозрачной

конструкции Rи, (м2·ч)/кг, определяют по формуле

Rи  1 Gс    p p0  , n (7.6)

где Gс – воздухопроницаемость светопрозрачной конструкции, кг/(м2·ч), при р0 = 10 Па, полученная в результате испытаний; n – показатель режима фильтрации светопрозрачной конструкции, полученный в результате испытаний.

7.7#

7.7 В случае выполнения условия Rи  Rитр , выбранная ограждающая конструкция

удовлетворяет требованию 7.1. В случае Rи  Rитр необходимо применить ограждающую конструкцию другого типа, добиваясь выполнения требований 7.1.

7.8#

7.8 Для обеспечения нормируемого воздухообмена при оборудовании помещений

только вытяжной вентиляцией в наружных ограждениях (стенах, окнах) следует предусмотреть регулируемые приточные устройства.

8 Защита от переувлажнения ограждающих конструкций#

8 Защита от переувлажнения ограждающих конструкций

8.1#

8.1 Защита от переувлажнения ограждающих конструкций должна

обеспечиваться путем проектирования ограждающих конструкций с сопротивлением паропроницанию внутренних слоев не менее требуемого значения, определяемого расчетом одномерного влагопереноса (осуществляемому по механизму паропроницаемости). Сопротивление паропроницанию Rп, (м2чПа)/мг, ограждающей конструкции (в пределах от внутренней поверхности до плоскости максимального увлажнения, определяемой в соответствии с 8.5) должно быть не менее наибольшего из следующих требуемых сопротивлений паропроницанию: а) требуемого сопротивления паропроницанию Rптр1 , (м2·ч·Па)/мг (из условия недопустимости накопления влаги в ограждающей конструкции за годовой период эксплуатации), определяемого по формуле (eв  E ) Rп.н Rптр1  ; (8.1) E  eн

б) требуемого сопротивления паропроницанию Rптр2 , (м2·ч·Па)/мг (из условия

ограничения влаги в ограждающей конструкции за период с отрицательными средними месячными температурами наружного воздуха), определяемого по формуле 0, 0024 z0 (eв  E0 ) Rптр2  , (8.2)  w  w w  

15

стр. 20

СП 50.13330.2012

где ев – парциальное давление водяного пара внутреннего воздуха, Па, при расчетных температуре и относительной влажности воздуха в помещении, определяемое по формуле eв   в /100  Eв , (8.3) где Eв – парциальное давление насыщенного водяного пара, Па, при температуре внутреннего воздуха помещения tв, определяемое в соответствии с 8.6; в – относительная влажность внутреннего воздуха, %, принимаемая для различных зданий в соответствии с 5.7; Rп,н – сопротивление паропроницанию, (м2·ч·Па)/мг, части ограждающей конструкции, расположенной между наружной поверхностью ограждающей конструкции и плоскостью максимального увлажнения, определяемое по 8.7; eн – среднее парциальное давление водяного пара наружного воздуха за годовой период, Па, определяемое по СП 131.13330; Z0 – продолжительность периода влагонакопления, сут, принимаемая равной периоду с отрицательными средними месячными температурами наружного воздуха по СП 131.13330; Е0 – парциальное давление насыщенного водяного пара в плоскости максимального увлажнения, Па, определяемое при средней температуре наружного воздуха периода влагонакопления Z0 согласно 8.6 и 8.8; w – плотность материала увлажняемого слоя, кг/м3; w – толщина увлажняемого слоя ограждающей конструкции, м, принимаемая равной 2/3 толщины однородной (однослойной) стены или толщине слоя многослойной ограждающей конструкции, в котором располагается плоскость максимального увлажнения; w – предельно допустимое приращение влажности в материале увлажняемого слоя, % по массе, за период влагонакопления Z0, принимаемое по таблице 10. В случае, когда плоскость максимального увлажнения приходится на стык между двумя слоями, ww в формуле (8.2) принимается равной сумме w1w1+w2w2 , где w1 и w2 соответствуют половинам толщин стыкующихся слоев.

Таблица 10#

Т а б л и ц а 10 – Значения предельно допустимого приращения влажности в материале w Предельно допустимое Материал ограждающей конструкции приращение влажности в материале* w, % по массе 1 Кладка из глиняного кирпича и керамических блоков 1,5 2 Кладка из силикатного кирпича 2,0 3 Легкие бетоны на пористых заполнителях (керамзитобетон, 5 шунгизитобетон, перлитобетон, шлакопемзобетон) 4 Ячеистые бетоны (газобетон, пенобетон, газосиликат и др.) 6 5 Пеногазостекло 1,5 6 Фибролит и арболит цементные 7,5 7 Минераловатные плиты и маты 3 8 Пенополистирол и пенополиуретан 25 9 Фенольно-резольный пенопласт 50

16

стр. 21

СП 50.13330.2012

Окончание таблицы 10 Предельно допустимое Материал ограждающей конструкции приращение влажности в материале* w, % по массе 10 Теплоизоляционные засыпки из керамзита, шунгизита, шлака 3 11 Тяжелый бетон, цементно-песчаный раствор 2 * В случае, если значение сорбционной влажности материала при относительной влажности воздуха 97% меньше, чем значение влажности материала при условии эксплуатации Б, и разница между этими значениями составляет wс, % по массе, то значение предельно допустимого приращения влажности в материале w увеличивается на величину wс. Сорбционную влажность материала определяют по ГОСТ 24816.

Е – парциальное давление насыщенного водяного пара в плоскости максимального увлажнения за годовой период эксплуатации, Па, определяемое по формуле E   E1 z1  E2 z2  E3 z3  /12 , (8.4) где Е1, Е2, Е3 – парциальные давления насыщенного водяного пара в плоскости максимального увлажнения, соответственно зимнего, весенне-осеннего и летнего периодов, Па, определяемые согласно 8.6, по температуре в плоскости максимального увлажнения (определяется согласно 8.8), при средней температуре наружного воздуха соответствующего периода; z1, z2, z3 – продолжительность зимнего, весенне-осеннего и летнего периодов года, мес, определяемая по СП 131.13330 с учетом следующих условий: а) к зимнему периоду относятся месяцы со средними температурами наружного воздуха ниже минус 5 °С; б) к весенне-осеннему периоду относятся месяцы со средними температурами наружного воздуха от минус 5 до 5 °С; в) к летнему периоду относятся месяцы со средними температурами воздуха выше плюс 5 °С;  – коэффициент, определяемый по формуле

  0, 0024 E0  eн,отр z0 , (8.5) Rп,н

где eн,отр – среднее парциальное давление водяного пара наружного воздуха периода месяцев с отрицательными среднемесячными температурами, Па, определяемое по СП 131.13330. П р и м е ч а н и е – При определении парциального давления Е3 для летнего периода температуру в плоскости максимального увлажнения во всех случаях следует принимать не ниже средней температуры наружного воздуха летнего периода, парциальное давление водяного пара внутреннего воздуха ев – не ниже среднего парциального давления водяного пара наружного воздуха за этот период.

8.2#

8.2 Сопротивление паропроницанию Rп, (м2·ч·Па)/мг, чердачного перекрытия или

части конструкции вентилируемого покрытия, расположенной между внутренней поверхностью покрытия и воздушной прослойкой, в зданиях со скатными кровлями должно быть не менее требуемого сопротивления паропроницанию Rптр , (м2·ч·Па)/мг, определяемого по формуле

17

стр. 22

СП 50.13330.2012

Rптр  0,0012(ев  eн,отр ) , (8.6)

где ев, eн,отр – то же, что и в формулах (8.1) и (8.5).

8.3#

8.3 Для защиты от увлажнения теплоизоляционного слоя (утеплителя) в

покрытиях зданий с влажным или мокрым режимом следует предусматривать пароизоляцию ниже теплоизоляционного слоя, которую следует учитывать при определении сопротивления паропроницанию покрытия в соответствии с 8.7.

8.4#

8.4 Для защиты от переувлажнения навесных фасадных систем с вентилируемой

воздушной прослойкой необходимо дополнительно выполнить проверку на «невыпадение конденсата» в вентилируемой воздушной прослойке в соответствии с расчетом, представленным в приложении Л.

8.5#

8.5 Плоскость максимального увлажнения определяется для периода с

отрицательными среднемесячными температурами следующим образом:

8.5.1#

8.5.1 Для каждого слоя многослойной конструкции по формуле (8.7) вычисляется

значение комплекса fi (tм.у), характеризующего температуру в плоскости максимального увлажнения.   Rо,п tв  tн,отр i fi (tм.у )  5330  усл  , (8.7)   Rо ев  ен,отр i где Rо,п – общее сопротивление паропроницанию ограждающей конструкции, 2 м чПа/мг, определяемое согласно 8.7; Roусл – условное сопротивление теплопередаче однородной многослойной ограждающей конструкции, (м2 ·°С)/Вт, определяемое по формулам (Е.6), (Е.7); tн,отр – средняя температура наружного воздуха для периода с отрицательными среднемесячными температурами, °С; ев – то же, что и в формуле (8.1); eн,отр – то же, что и в формуле (8.5); λi, μi – расчетные коэффициенты теплопроводности, Вт/(м2°С), и паропроницаемости, мг/(мчПа), материала соответствующего слоя.

8.5.2#

8.5.2 По полученным значениям комплекса fi (tм.у) по таблице 11 определяются

значения температур в плоскости максимального увлажнения, tм.у, для каждого слоя многослойной конструкции.

8.5.3#

8.5.3 Составляется таблица, содержащая: номер слоя, tм.у для этого слоя,

температуры на границах слоя, полученные расчетом по 8.8 (при средней температуре наружного воздуха периода с отрицательными среднемесячными температурами).

8.5.4#

8.5.4 Для определения слоя, в котором находится плоскость максимального

увлажнения, производится сравнение полученных значений tм.у с температурами на границах слоев конструкции. Если температура tм.у в каком-то из слоев расположена в интервале температур на границах этого слоя, то делается вывод о наличии в данном слое плоскости максимального увлажнения и определяется координата плоскости – xм.у (в предположении линейного распределения температуры внутри слоя).

8.5.5#

8.5.5 Если в каждом из двух соседних слоев конструкции отсутствует плоскость с

температурой tм.у, при этом у более холодного слоя tм.у выше его температуры, а у более теплого слоя tм.у ниже его температуры, то плоскость максимального увлажнения находится на границе этих слоев.

18

стр. 23

СП 50.13330.2012

Если внутри конструкции плоскость максимального увлажнения отсутствует, то

она расположена на наружной поверхности конструкции. Если при расчете обнаружилось две плоскости с tм.у в конструкции, то за плоскость максимального увлажнения принимается плоскость расположенная в слое утеплителя.

Таблица 11#

Т а б л и ц а 11 – Зависимость комплекса f (tм.у) от температуры в плоскости максимального увлажнения f(tм.у), f(tм.у), f(tм.у), f(tм.у), tм.у., С tм.у, С tм.у, С tм.у, С (С)2/Па (С)2/Па (С)2/Па (С)2/Па –25 712,5 –14 312,3 –3 146,9 8 73,51 –24 658,9 –13 290,8 –2 137,6 9 69,22 –23 609,8 –12 270,9 –1 128,9 10 65,22 –22 564,7 –11 252,5 0 120,9 11 61,47 –21 523,2 –10 235,5 1 113,4 12 57,96 –20 485,2 –9 219,8 2 106,5 13 54,68 –19 450,1 –8 205,2 3 100,0 14 51,6 –18 417,9 –7 191,8 4 93,91 15 48,72 –17 388,2 –6 179,2 5 88,27 16 46,02 –16 360,8 –5 167,6 6 83,01 17 43,48 –15 335,6 –4 156,9 7 78,1 18 41,11

Для многослойных ограждающих конструкций с выраженным

теплоизоляционным слоем (термическое сопротивление теплоизоляционного слоя больше 2/3 Roусл ) и наружным защитным слоем, коэффициент паропроницаемости материала которого меньше, чем у материала теплоизоляционного слоя, допускается принимать плоскость максимального увлажнения на наружной границе утеплителя при условии выполнения неравенства μ ут > 2, λ ут где λут μут – расчетный коэффициент теплопроводности, Вт/(м2°С), и паропроницаемости, мг/мчПа, материала теплоизоляционного слоя.

8.6#

8.6 Парциальное давление насыщенного водяного пара E, Па, при температуре

t, °С от минус 40 до плюс 45 °С, определяется по формуле  5330  E  1,84 1011 exp   . (8.8)  273  t 

8.7#

8.7 Сопротивление паропроницанию Rпi, м2чПа/мг, однослойной или отдельного

слоя многослойной ограждающей конструкции определяется по формуле i Rпi  , (8.9) i где i – толщина слоя ограждающей конструкции, м; i – расчетный коэффициент паропроницаемости материала слоя ограждающей конструкции, мг/(мчПа).

19

стр. 24

СП 50.13330.2012

Сопротивление паропроницанию Rп,о , (м2чПа)/мг, многослойной ограждающей

конструкции (или ее части) равно сумме сопротивлений паропроницанию составляющих ее слоев Rп,о   Rпi . (8.9*)

Сопротивление паропроницанию Rп,о, (м2чПа)/мг, листовых материалов и тонких

слоев пароизоляции следует принимать по приложению Н. Примечания 1 Сопротивление паропроницанию замкнутых воздушных прослоек в ограждающих конструкциях следует принимать равным нулю, независимо от расположения и толщины этих прослоек. тр 2 Для обеспечения требуемого сопротивления паропроницанию Rп ограждающей конструкции следует определять сопротивление паропроницанию Rп конструкции в пределах от внутренней поверхности до плоскости максимального увлажнения. 3 В помещениях с влажным или мокрым режимом следует предусматривать пароизоляцию теплоизолирующих уплотнителей сопряжений элементов ограждающих конструкций (мест примыкания заполнений проемов к стенам и т. п.) со стороны помещений; сопротивление паропроницанию в местах таких сопряжений проверяется из условия ограничения накопления влаги в сопряжениях за период с отрицательными среднемесячными температурами наружного воздуха на основании расчетов температурного и влажностного полей.

8.8#

8.8 Температуру tx, °С, ограждающей конструкции в плоскости, отстоящей от

внутренней поверхности на расстоянии x, м, следует определять по формуле t t t x  tв  в услн Rx , (8.10) Rо где tв и tн – температура внутреннего и наружного воздуха, соответственно, °С; Rx – сопротивление теплопередаче части многослойной ограждающей конструкции от внутренней поверхности до плоскости, отстоящей от внутренней поверхности на расстоянии x, м2· °С/Вт, определяемое по формуле 1 i Rx    . (8.11)  в до сече-  i ния x

9 Теплоусвоение поверхности полов#

9 Теплоусвоение поверхности полов

9.1#

9.1 Поверхность пола жилых и общественных зданий, вспомогательных зданий и

помещений промышленных предприятий и отапливаемых помещений производственных зданий (на участках с постоянными рабочими местами) должна иметь расчетный показатель теплоусвоения Yпол , Вт/(м2·°С), не более нормируемой тр величины Yпол , установленной в таблице 12.

20

стр. 25

СП 50.13330.2012 тр

Таблица 12#

Т а б л и ц а 12 – Нормируемые значения показателя Yпол Показатель теплоусвоения Здания, помещения и отдельные участки поверхности пола тр Yпол , Вт/(м2·°С) 1 Здания жилые, больничных учреждений (больниц, клиник, 12 стационаров и госпиталей), диспансеров, амбулаторно- поликлинических учреждений, родильных домов, домов ребенка, домов-интернатов для престарелых и инвалидов, общеобразовательных детских школ, детских садов, яслей, яслей-садов (комбинатов), детских домов и детских приемников-распределителей 2 Общественные здания (кроме указанных в поз. 1); вспомогательные 14 здания и помещения промышленных предприятий; участки с постоянными рабочими местами в отапливаемых помещениях производственных зданий, где выполняются легкие физические работы (категория I) 3 Участки с постоянными рабочими местами в отапливаемых 17 помещениях производственных зданий, где выполняются физические работы средней тяжести (категория II) 4 Участки животноводческих зданий в местах отдыха животных при бесподстилочном содержании: а) коровы и нетели за 2–3 месяца до отела, быки-производители, 11 телята до 6 месяцев, ремонтный молодняк крупного рогатого скота, свиньи-матки, хряки, поросята-отъемыши б) коровы стельные и новотельные, молодняк свиней, свиньи на 13 откорме в) крупный рогатый скот на откорме 14

9.2#

9.2 Расчетная величина показателя теплоусвоения поверхности пола Yпол , 2

Вт/(м ·°С) определяется следующим образом: а) если покрытие пола (первый слой конструкции пола) имеет тепловую инерцию D1 = R1s1  0,5, то показатель теплоусвоения поверхности пола следует определять по формуле Yпол  2s1 ; (9.1) б) если первые n слоев конструкции пола (n  1) имеют суммарную тепловую инерцию D1 + D2 + … + Dn < 0,5, но тепловая инерция (n + 1) слоев D1 + D2 + … + Dn+l  0,5, то показатель теплоусвоения поверхности пола Yпол следует определять последовательно расчетом показателей теплоусвоения поверхностей слоев конструкции, начиная с n-го до 1-го: для n-го слоя – по формуле

   Yn  2 Rn sn2  sn 1 / 0,5  Rn sn 1 ; (9.2)

для i-го слоя (i = n–1; n–2; …; 1) – по формуле

   Yi  4 Ri si2  Yi 1 / 1  RiYi 1 . (9.3)

21

стр. 26

СП 50.13330.2012

Показатель теплоусвоения поверхности пола Yпол принимается равным

показателю теплоусвоения поверхности первого слоя Y1. В формулах (9.1) – (9.3) и неравенствах D1, D2, …, Dn+l – тепловая инерция соответственно 1-го, 2-го, …, (n+1)-го слоев конструкции пола, определяемая по формулам: D1  R1s1 ; D2  R2 s2 ; … ; Dn  Rn sn , (9.4) R1, R2, … ,Rn – термические сопротивления, (м2·°С)/Вт, соответственно 1-го, 2-го, , n-го слоев конструкции пола, определяемые по формулам: 1   R1  ; R2  2 ; …; Rn  n ; (9.5) 1 2 n s1, si, sn, sn+l – расчетные коэффициенты теплоусвоения материала соответственно 1-го, 2-го, … , n-го, (n+1)-го слоев конструкции пола, Вт/(м2·°С), принимаемые расчетом по результатам испытаний в аккредитованной лаборатории; при отсутствии таких данных они оценивается по приложению Т; δ1, δ2, … ,δn – толщины соответственно 1-го, 2-го, … , n-го слоев конструкции пола, м; λ1, λ2, …, λn – расчетные теплопроводности материала соответственно 1-го, 2-го, … , n-го слоев конструкции пола, Вт/(м2·°С), Вт/(м·°С), принимаемые по результатам испытаний в аккредитованной лаборатории; при отсутствии таких данных они оценивается по приложению Т. Если расчетная величина Yпол показателя теплоусвоения поверхности пола тр окажется не более нормируемой величины Yпол , установленной в таблице 12, то этот пол удовлетворяет требованиям в отношении теплоусвоения; если Yпол  Yпол тр , то следует разработать другую конструкцию пола или изменить толщины его отдельных слоев до удовлетворения требованиям Yпол  Yпол тр .

9.3#

9.3 Не нормируется показатель теплоусвоения поверхности полов: а) имеющих температуру поверхности выше 23 °С; б) в отапливаемых помещениях производственных зданий, где выполняются

тяжелые физические работы (категория III); в) в производственных зданиях при условии укладки на участке постоянных рабочих мест деревянных щитов или теплоизолирующих ковриков; г) помещений общественных зданий, эксплуатация которых не связана с постоянным пребыванием в них людей (залы музеев и выставок, фойе театров, кинотеатров и т.п.).

9.4#

9.4 Теплотехнический расчет полов животноводческих, птицеводческих и

звероводческих зданий следует выполнять с учетом требований СП 106.13330.

10 Требования к расходу тепловой энергии#

10 Требования к расходу тепловой энергии на отопление и вентиляцию зданий

10.1#

10.1 Показателем расхода тепловой энергии на отопление и вентиляцию жилого

или общественного здания на стадии разработки проектной документации, является удельная характеристика расхода тепловой энергии на отопление и вентиляцию здания численно равная расходу тепловой энергии на 1 м3 отапливаемого объема здания в

22

стр. 27

СП 50.13330.2012

единицу времени при перепаде температуры в 1 °С, qот , Вт/(м3·°С). Расчетное значение удельной характеристики расхода тепловой энергии на отопление и вентиляцию здания, qотр , Вт/(м3·°С), определяется по методике приложения Г с учетом климатических условий района строительства, выбранных объемно-планировочных решений, ориентации здания, теплозащитных свойств ограждающих конструкций, принятой системы вентиляции здания, а также применения энергосберегающих технологий. Расчетное значение удельной характеристики расхода тепловой энергии на отопление и вентиляцию здания должно быть меньше или равно нормируемого тр значения qот , Вт/(м3·°С):

qотр  qот тр , (10.1) тр

где qот – нормируемая удельная характеристика расхода тепловой энергии на отопление и вентиляцию зданий, Вт/(м3·°С), определяемая для различных типов жилых и общественных зданий по таблице 13 или 14.

Таблица 13#

Т а б л и ц а 13 – Нормируемая (базовая) удельная характеристика расхода тепловой энергии на отопление и вентиляцию малоэтажных тр жилых одноквартирных зданий, qот , Вт/(м3·°С) С числом этажей Площадь здания, м2 1 2 3 4 50 0,579 – – – 100 0,517 0,558 – – 150 0,455 0,496 0,538 – 250 0,414 0,434 0,455 0,476 400 0,372 0,372 0,393 0,414 600 0,359 0,359 0,359 0,372 1000 и более 0,336 0,336 0,336 0,336 П р и м е ч а н и е – При промежуточных значениях отапливаемой площади здания в интервале тр 50–1000 м2 значения qот должны определяться линейной интерполяцией.

Таблица 14#

Т а б л и ц а 14 – Нормируемая (базовая) удельная характеристика расхода тр тепловой энергии на отопление и вентиляцию зданий, qот , 3 Вт/(м ·°С) Этажность здания Тип здания 1 2 3 4, 5 6, 7 8, 9 10, 11 12 и выше 1 Жилые 0,455 0,414 0,372 0,359 0,336 0,319 0,301 0,290 многоквартирные, гостиницы, общежития 2 Общественные, 0,487 0,440 0,417 0,371 0,359 0,342 0,324 0,311 кроме перечисленных в строках 3–6

23

стр. 28

СП 50.13330.2012

Окончание таблицы 14 Этажность здания Тип здания 1 2 3 4, 5 6, 7 8, 9 10, 11 12 и выше 3 Поликлиники и 0,394 0,382 0,371 0,359 0,348 0,336 0,324 0,311 лечебные учреждения, дома- интернаты 4 Дошкольные 0,521 0,521 0,521 – – – – – учреждения, хосписы 5 Сервисного 0,266 0,255 0,243 0,232 0,232 – обслуживания, культурно-досуговой деятельности, технопарки, склады 6 Административного 0,417 0,394 0,382 0,313 0,278 0,255 0,232 0,232 назначения (офисы) П р и м е ч а н и е – Для регионов, имеющих значение ГСОП = 8000 °С·сут и более, нормируемые тр qот следует снизить на 5 %.

10.2#

10.2 Для достижения нормируемого значения удельной характеристики расхода

тепловой энергии на отопление и вентиляцию здания, средняя воздухопроницаемость квартир жилых и помещений общественных зданий (при закрытых приточно-вытяжных вентиляционных отверстиях) должна обеспечивать определяемый по ГОСТ 31167 воздухообмен кратностью n50, ч1, при разности давлений наружного и внутреннего воздуха 50 Па при вентиляции: с естественным побуждением n50  4 ч1; с механическим побуждением n50  2 ч1.

10.3#

10.3 Для оценки достигнутой в проекте здания или в эксплуатируемом здании

потребности энергии на отопление и вентиляцию, установлены следующие классы энергосбережения (таблица 15) в % отклонения расчетной удельной характеристики расхода тепловой энергии на отопление и вентиляцию здания от нормируемой (базовой) величины.

Таблица 15#

Т а б л и ц а 15 – Классы энергосбережения жилых и общественных зданий Величина отклонения расчетного Рекомендуемые (фактического) значения удельной мероприятия, Обозначение Наименование характеристики расхода тепловой разрабатываемые класса класса энергии на отопление и вентиляцию субъектами РФ здания от нормируемого, % При проектировании и эксплуатации новых и реконструируемых зданий А++ Очень высокий Ниже –60 Экономическое А+ От – 50 до – 60 включительно стимулирование А От – 40 до – 50 включительно B+ Высокий От – 30 до – 40 включительно Экономическое B От – 15 до – 30 включительно стимулирование C+ Нормальный От – 5 до – 15 включительно Мероприятия не C От + 5 до – 5 включительно разрабатываются C– От + 15 до + 5 включительно

24

стр. 29

СП 50.13330.2012

Окончание таблицы 15 Величина отклонения расчетного Рекомендуемые (фактического) значения удельной мероприятия, Обозначение Наименование характеристики расхода тепловой разрабатываемые класса класса энергии на отопление и вентиляцию субъектами РФ здания от нормируемого, % При эксплуатации существующих зданий D Пониженный От + 15,1 до + 50 включительно Реконструкция при соответствующем экономическом обосновании E Низкий Более +50 Реконструкция при соответствующем экономическом обосновании, или снос

10.4#

10.4 Проектирование зданий с классом энергосбережения «D, Е» не допускается.

Классы «А, В, С» устанавливают для вновь возводимых и реконструируемых зданий на стадии разработки проектной документации. Впоследствии, при эксплуатации класс энергосбережения здания должен быть уточнен в ходе энергетического обследования. С целью увеличения доли зданий с классами «А, В» субъекты Российской Федерации должны применять меры по экономическому стимулированию, как к участникам строительного процесса, так и к эксплуатирующим организациям.

10.5#

10.5 Присвоение зданию класса «В» и «А» производится только при условии

включения в проект следующих обязательных энергосберегающих мероприятий: устройство индивидуальных тепловых пунктов, снижающих затраты энергии на циркуляцию в системах горячего водоснабжения и оснащенных автоматизированными системами управления и учета потребления энергоресурсов, горячей и холодной воды; применение энергосберегающих систем освещения общедомовых помещений, оснащенных датчиками движения и освещенности; применение устройств компенсации реактивной мощности двигателей лифтового хозяйства, насосного и вентиляционного оборудования.

10.6#

10.6 Контроль за соответствием показателей расхода тепловой энергии на

отопление и вентиляцию здания нормируемым показателям на стадии разработки проектной документации осуществляют органы экспертизы.

10.7#

10.7 Проверка соответствия вводимых в эксплуатацию зданий, строений,

сооружений требованиям расхода тепловой энергии на отопление и вентиляцию и требованиям оснащенности их приборами учета используемых энергетических ресурсов осуществляется органом государственного строительного надзора при осуществлении государственного строительного надзора. В иных случаях контроль и подтверждение соответствия вводимых в эксплуатацию зданий, строений, сооружений требованиям расхода тепловой энергии на отопление и вентиляцию и требованиям оснащенности их приборами учета используемых энергетических ресурсов осуществляются застройщиком.

10.8#

10.8 Класс энергосбережения при вводе в эксплуатацию законченного

строительством или реконструкцией здания устанавливается на основе результатов обязательного расчетно-экспериментального контроля нормируемых энергетических показателей.

25

стр. 30

СП 50.13330.2012

10.9#

10.9 Срок, в течение которого выполнение требований расхода тепловой энергии

на отопление и вентиляцию обеспечивается застройщиком, должен составлять не менее пяти лет с момента ввода их в эксплуатацию. Для многоквартирных домов высокого и очень высокого класса энергосбережения (по классу «B и А») выполнение таких требований должно быть обеспечено застройщиком в течение первых десяти лет эксплуатации. При этом во всех случаях на застройщике лежит обязанность проведения обязательного расчетно-инструментального контроля нормируемых энергетических показателей дома как при вводе дома в эксплуатацию, так и последующего их подтверждения не реже, чем один раз в пять лет.

26

стр. 31

СП 50.13330.2012

Приложение А#

Приложение А (обязательное)

Перечень нормативных документов ГОСТ 12.1.005–88 Система стандартов безопасности труда. Общие санитарно-

гигиенические требования к воздуху рабочей зоны ГОСТ 8736–93 Песок для строительных работ. Технические условия ГОСТ 9757–90 Гравий, щебень и песок искусственные пористые. Технические условия ГОСТ 10832–2009 Песок и щебень перлитовые вспученные. Технические условия ГОСТ 12865–67 Вермикулит вспученный ГОСТ 24816–81 Материалы строительные. Метод определения сорбционной влажности ГОСТ 25820–2000 Бетоны легкие. Технические условия ГОСТ 26253–84 Здания и сооружения. Метод определения теплоустойчивости ограждающих конструкций ГОСТ 30494–96 Здания жилые и общественные. Параметры микроклимата в помещениях ГОСТ 31167–2009 Здания и сооружения. Методы определения воздухопроницаемости ограждающих конструкций в натурных условиях ГОСТ Р 51263–99 Полистиролбетон. Технические условия СП 20.13330.2011 «СНиП 2.01.07-85* Нагрузки и воздействия» СП 60.13330.2012 «СНиП 41-01-2003 Отопление, вентиляция и кондиционирование» СП 106.13330.2012 «СНиП 2.10.03-84 Животноводческие, птицеводческие и звероводческие жилые здания и помещения» СП 109.13330.2012 «СНиП 2.11.02-87 Холодильники» СП 118.13330-2012 «СНиП 31-05-2003 Общественные здания и сооружения» СП 131.13330.2012 «СНиП 23-01-99* Строительная климатология» СанПиН 2.1.2.2645-10 Санитарно-эпидемиологические требования к условиям проживания в жилых зданиях и помещениях СанПиН 2.2.4.548-96 Гигиенические требования к микроклимату производственных помещений

27

стр. 32

СП 50.13330.2012

Приложение Б#

Приложение Б (обязательное)

Термины и определения Б.1 тепловая защита здания: Теплозащитные свойства совокупности наружных

и внутренних ограждающих конструкций здания, обеспечивающие заданный уровень расхода тепловой энергии (теплопоступлений) здания с учетом воздухообмена помещений не выше допустимых пределов, а также их воздухопроницаемость и защиту от переувлажнения при оптимальных параметрах микроклимата его помещений. Б.2 удельный расход тепловой энергии на отопление и вентиляцию здания за отопительный период: Количество тепловой энергии, необходимое для компенсации теплопотерь здания за отопительный период с учетом воздухообмена и дополнительных тепловыделений при нормируемых параметрах теплового и воздушного режимов помещений в нем, отнесенное к единице площади или к единице отапливаемого объема. Б.3 класс энергосбережения: Характеристика энергосбережения здания, представленная интервалом значений удельного годового потребления энергии на отопление и вентиляцию, % от базового нормируемого значения. Б.4 энергетический паспорт проекта здания: Документ, содержащий энергетические, теплотехнические и геометрические характеристики как существующих зданий, так и проектов зданий и их ограждающих конструкций, и устанавливающий соответствие их требованиям нормативных документов и класс энергетической эффективности. Б.5 микроклимат помещения: Состояние внутренней среды помещения, оказывающее воздействие на человека, характеризуемое показателями температуры воздуха и ограждающих конструкций, влажностью и подвижностью воздуха (по ГОСТ 30494). Б.6 оптимальные параметры микроклимата помещений: Сочетание значений показателей микроклимата, которые при длительном и систематическом воздействии на человека обеспечивают тепловое состояние организма при минимальном напряжении механизмов терморегуляции и ощущение комфорта не менее чем у 80 % людей, находящихся в помещении (по ГОСТ 30494). Б.7 дополнительные тепловыделения в здании: Теплота, поступающая в помещения здания от людей, включенных энергопотребляющих приборов, оборудования, электродвигателей, искусственного освещения и др., а также от проникающей солнечной радиации. Б.8 показатель компактности здания: Отношение общей площади внутренней поверхности наружных ограждающих конструкций здания к заключенному в них отапливаемому объему. Б.9 коэффициент остекленности фасада здания: Отношение площадей светопроемов к суммарной площади наружных ограждающих конструкций фасада здания, включая светопроемы. Б.10 отапливаемый объем здания: Объем, ограниченный внутренними поверхностями наружных ограждений здания – стен, покрытий (чердачных перекрытий), перекрытий пола первого этажа или пола подвала при отапливаемом подвале. Б.11 холодный (отопительный) период года: Период года, характеризующийся средней суточной температурой наружного воздуха, равной и ниже 10 или 8 °С в зависимости от вида здания (по ГОСТ 30494).

28

стр. 33

СП 50.13330.2012

Б.12 теплый период года: Период года, характеризующийся средней суточной

температурой воздуха выше 8 °С или 10 °С в зависимости от вида здания (по ГОСТ 30494). Б.13 продолжительность отопительного периода: Расчетный период времени работы системы отопления здания, представляющий собой среднее статистическое число суток в году, когда средняя суточная температура наружного воздуха устойчиво равна и ниже 8 °С или 10 °С в зависимости от вида здания. Б.14 средняя температура наружного воздуха отопительного периода: Расчетная температура наружного воздуха, осредненная за отопительный период по средним суточным температурам наружного воздуха. Б.15 приведенное сопротивление теплопередаче фрагмента ограждающей конструкции Roпр , (м2 · °С)/Вт: Физическая величина, характеризующая усредненную по площади плотность потока теплоты через фрагмент теплозащитной оболочки здания в стационарных условиях теплопередачи, численно равная отношению разности температур по разные стороны фрагмента к усредненной по площади плотности потока теплоты через фрагмент. Б.16 условное сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции Roусл , (м2 · °С)/Вт: Физическая величина, численно равная приведенному сопротивлению теплопередаче условной ограждающей конструкции, в которой отсутствуют теплотехнические неоднородности. Б.17 коэффициент теплотехнической однородности r: Безразмерный показатель, численно равный отношению потока теплоты через фрагмент ограждающей конструкции к потоку теплоты через условную ограждающую конструкцию с той же площадью поверхности, что и фрагмент. Б.18 теплотехнически неоднородный фрагмент ограждающей конструкции (теплотехническая неоднородность): Фрагмент ограждающей конструкции, в котором линии равной температуры располагаются не параллельно друг другу. Б.19 удельные потери теплоты через линейную теплотехническую неоднородность , Вт/(м2 · °С): Удельные потери теплоты, отнесенные к единице длины линейной теплотехнической неоднородности. Б.20 удельные потери теплоты через точечную теплотехническую неоднородность χ, Вт/°С: Удельные потери теплоты, приходящиеся на одну точечную теплотехническую неоднородность. Б.21 удельная теплозащитная характеристика здания kоб, Вт/(м2 · °С): Характеристика теплозащитной оболочки здания. Физическая величина, численно равная потерям тепловой энергии единицы отапливаемого объема в единицу времени при перепаде температуры в 1оС через теплозащитную оболочку здания. Б.22 удельная характеристика расхода тепловой энергии на отопление и вентиляцию здания, Вт/(м3 · °С): Физическая величина численно равная потерям тепловой энергии единицы отапливаемого объема здания в единицу времени, отнесенная к перепаду температуры, с учетом воздухообмена и дополнительных тепловыделений. Б.23 теплозащитная оболочка здания: Совокупность ограждающих конструкций, образующих замкнутый контур, ограничивающий отапливаемый объем здания. Б.24 точка росы: Температура, при которой начинается образование конденсата в воздухе с определенной температурой и относительной влажностью.

29

стр. 34

СП 50.13330.2012

Б.25 энергетическая эффективность: Характеристика, отражающая отношение

полезного эффекта от использования энергетических ресурсов к затратам энергетических ресурсов, произведенным в целях получения такого эффекта применительно к продукции, технологическому процессу, юридическому лицу, индивидуальному предпринимателю. Б.26 энергосбережение: Реализация организационных, правовых, технических, технологических, экономических и иных мер, направленных на уменьшение объема используемых энергетических ресурсов при сохранении соответствующего полезного эффекта от их использования (в том числе объема произведенной продукции, выполненных работ, оказанных услуг). Б.27 влажностное состояние ограждающей конструкции: Состояние ограждающей конструкции, характеризующееся влажностью материалов из которых она состоит. Б.28 влажностный режим помещения: Изменение во времени влажности воздуха помещения. Б.29 защита от переувлажнения ограждающей конструкции: Мероприятия, обеспечивающие влажностное состояние ограждающей конструкции при котором влажность материалов ее составляющих не превышает нормируемых значений. Б.30 зона влажности района строительства: Характеристика района территории страны, на котором осуществляется строительство. Б.31 воздухопроницаемость ограждающей конструкции: Физическое явление, заключающееся в фильтрации воздуха в ограждающей конструкции, вызванной перепадом давления воздуха. Физическая величина, численно равная массе воздуха усредненной по площади поверхности ограждающей конструкции, прошедшего через единицу площади поверхности ограждающей конструкции при наличии перепада давления воздуха. Б.32 расход тепловой энергии на отопление и вентиляцию за отопительный период: Суммарное количество тепловой энергии, потребленной объектом на отопление и вентиляцию объекта в течение отопительного периода. Б.33 температурный перепад: Разность двух значений температуры. Б.34 теплоотдача внутренней поверхности ограждающей конструкции: Физический процесс, заключающийся в теплообмене внутренней поверхности ограждающей конструкции с окружающей средой. Б.35 теплоусвоение поверхности пола: Свойство поверхности пола поглощать теплоту в контакте с какими-либо предметами. Б.36 теплоустойчивость ограждающей конструкции: Свойство ограждающей конструкции сохранять относительное постоянство температуры при периодическом изменении тепловых воздействий со стороны наружной и внутренней сред помещения. Б.37 условия эксплуатации ограждающих конструкций: Характеристика совокупности параметров воздействия внешней и внутренней среды, оказывающих существенное влияние на влажность материалов наружной ограждающей конструкции. Б.38 фрагмент теплозащитной оболочки здания: Совокупность наружных ограждающих конструкций, соединенных между собой, и образующая часть теплозащитной оболочки здания.

30

стр. 35

СП 50.13330.2012

Приложение В#

Приложение В (обязательное)

Карта зон влажности

31

стр. 36

СП 50.13330.2012

Приложение Г#

Приложение Г (обязательное)

Расчет удельной характеристики расхода тепловой энергии на отопление и вентиляцию жилых и общественных зданий

Г.1#

Г.1 Расчетную удельную характеристику расхода тепловой энергии на отопление р

и вентиляцию здания, qот , Вт/(м3·°С) следует определять по формуле р qот     kоб  kвент  kбыт  kрад   1    h , (Г.1)

kоб – удельная теплозащитная характеристика здания, Вт/(м3 ·°С), определяется в соответствии с приложением Ж; kвент – удельная вентиляционная характеристика здания, Вт/(м3 ·°С); kбыт – удельная характеристика бытовых тепловыделений здания, Вт/(м3 ·°С); kрад – удельная характеристика теплопоступлений в здание от солнечной радиации, Вт/(м3 ·°С); ξ – коэффициент, учитывающий снижение теплопотребления жилых зданий при наличии поквартирного учета тепловой энергии на отопление, принимается до получения статистических данных фактического снижения ξ =0,1; h – коэффициент, учитывающий дополнительное теплопотребление системы отопления, связанное с дискретностью номинального теплового потока номенклатурного ряда отопительных приборов, их дополнительными теплопотерями через зарадиаторные участки ограждений, повышенной температурой воздуха в угловых помещениях, теплопотерями трубопроводов, проходящих через неотапливаемые помещения для: многосекционных и других протяженных зданий h = 1,13; зданий башенного типа h = 1,11; зданий с отапливаемыми подвалами или чердаками h = 1,07; зданий с отапливаемыми подвалами и чердаками, а также с квартирными генераторами теплоты h = 1,05.  – коэффициент снижения теплопоступлений за счет тепловой инерции ограждающих конструкций; рекомендуемые значения определяются по формуле   0, 7  0, 000025(ГСОП  1000) ;  – коэффициент эффективности авторегулирования подачи теплоты в системах отопления; рекомендуемые значения:  = 1,0 – в однотрубной системе с термостатами и с пофасадным авторегулированием на вводе или поквартирной горизонтальной разводкой;  = 0,95 – в двухтрубной системе отопления с термостатами и с центральным авторегулированием на вводе;  = 0,9 – однотрубной системе с термостатами и с центральным авторегулированием на вводе или в однотрубной системе без термостатов и с пофасадным авторегулированием на вводе, а также в двухтрубной системе отопления с термостатами и без авторегулирования на вводе;  = 0,85 – в однотрубной системе отопления с термостатами и без авторегулирования на вводе;

32

стр. 37

СП 50.13330.2012

 = 0,7 – в системе без термостатов и с центральным авторегулированием на вводе с коррекцией по температуре внутреннего воздуха;  = 0,5 – в системе без термостатов и без авторегулирования на вводе – регулирование центральное в ЦТП или котельной;

Г.2#

Г.2 Удельную вентиляционную характеристику здания, kвент, Вт/(м3 ·°С), следует

определять по формуле kвент  0, 28cnвvввент (1  kэф ) , (Г.2) где с – удельная теплоемкость воздуха, равная 1 кДж/(кг·°С); v – коэффициент снижения объема воздуха в здании, учитывающий наличие внутренних ограждающих конструкций. При отсутствии данных принимать v = 0,85; в – средняя плотность приточного воздуха за отопительный период, кг/м3 вент

вент в  353 /  273  tот  , (Г.3)

tот – то же, что и в формуле (5.2), °С. nв – средняя кратность воздухообмена здания за отопительный период, ч 1, определяемая по Г.3; kэф – коэффициент эффективности рекуператора. Коэффициент эффективности рекуператора, kэф, отличен от нуля в том случае, если: средняя воздухопроницаемость квартир жилых и помещений общественных зданий (при закрытых приточно-вытяжных вентиляционных отверстиях) обеспечивает в период испытаний воздухообмен кратностью n50, ч1, при разности давлений 50 Па наружного и внутреннего воздуха при вентиляции – с механическим побуждением n50  2 ч1; кратность воздухообмена зданий и помещений при разности давлений 50 Па и их среднюю воздухопроницаемость определяют по ГОСТ 31167.

Г.3#

Г.3 Средняя кратность воздухообмена здания за отопительный период пв, ч1,

рассчитывается по суммарному воздухообмену за счет вентиляции и инфильтрации по формуле

   nв   Lвент nвент  /168  Gинф nинф / 168ввент  /  vVот  ,   (Г.4)

где Lвент – количество приточного воздуха в здание при неорганизованном притоке либо нормируемое значение при механической вентиляции, м3/ч, равное для: а) жилых зданий с расчетной заселенностью квартир менее 20 м2 общей площади на человека – 3 Aж; б) других жилых зданий – 0,35·hэт(Аж), но не менее 30 т; где т – расчетное число жителей в здании; в) общественных и административных зданий принимают условно: для административных зданий, офисов, складов и супермаркетов – 4Aр; для магазинов шаговой доступности, учреждений здравоохранения, комбинатов бытового обслуживания, спортивных арен, музеев и выставок – 5Aр; для детских дошкольных учреждений, школ, среднетехнических и высших учебных заведений – 7Aр; для

33

стр. 38

СП 50.13330.2012

физкультурно-оздоровительных и культурно-досуговых комплексов, ресторанов, кафе, вокзалов – 10Aр;

Аж, Ар – для жилых зданий – площадь жилых помещений (Аж), к которым относятся спальни, детские, гостиные, кабинеты, библиотеки, столовые, кухни- столовые; для общественных и административных зданий – расчетная площадь (Ар), определяемая согласно СП 117.13330 как сумма площадей всех помещений, за исключением коридоров, тамбуров, переходов, лестничных клеток, лифтовых шахт, внутренних открытых лестниц и пандусов, а также помещений, предназначенных для размещения инженерного оборудования и сетей, м2; hэт – высота этажа от пола до потолка, м; nвент – число часов работы механической вентиляции в течение недели; 168 – число часов в неделе; Gинф – количество инфильтрующегося воздуха в здание через ограждающие конструкции, кг/ч: для жилых зданий – воздуха, поступающего в лестничные клетки в течение суток отопительного периода, определяемое согласно Г.4; для общественных зданий – воздуха, поступающего через неплотности светопрозрачных конструкций и дверей; допускается принимать для общественных зданий в нерабочее время в зависимости от этажности здания: до трех этажей – равным 0,1β vVобщ, от четырех до девяти этажей – 0,15βvVобщ, выше девяти этажей – 0,2βvVобщ, где Vобщ – отапливаемый объем общественной части здания; nинф – число часов учета инфильтрации в течение недели, ч, равное 168 для зданий с сбалансированной приточно-вытяжной вентиляцией и (168 – nвент) для зданий, в помещениях которых поддерживается подпор воздуха во время действия приточной механической вентиляции; Vот – отапливаемый объем здания, равный объему, ограниченному внутренними поверхностями наружных ограждений зданий, м3; вент в – то же, что и в формулах (Г.2) и (Г.3); v – то же, что и в формуле (Г.2). В случаях, когда здание состоит из нескольких зон с различным воздухообменом, средние кратности воздухообмена находятся для каждой зоны в отдельности (зоны, на которые разделено здание, должно составлять весь отапливаемый объем). Все полученные средние кратности воздухообмена суммируются и суммарный коэффициент подставляется в формулу (Г.2) для расчета удельной вентиляционной характеристики здания.

Г.4#

Г.4 Количество инфильтрующегося воздуха, поступающего в лестничную клетку

жилого здания или в помещения общественного здания через неплотности заполнений проемов, полагая, что все они находятся на наветренной стороне, следует определять по формуле

  Gинф  Aок Rи,трок  pок 10  2/3    Aдв Rи,трдв  pдв 10  , 1/2 (Г.5)

где Aок и Aдв – соответственно суммарная площадь окон, балконных дверей и входных наружных дверей, м2;

34

стр. 39

СП 50.13330.2012

тр тр Rи,ок и Rи,дв – соответственно требуемое сопротивление воздухопроницанию окон и балконных дверей и входных наружных дверей, (м2·ч)/кг; pок и pдв – соответственно расчетная разность давлений наружного и внутреннего воздуха, Па, для окон и балконных дверей и входных наружных дверей, определяют по формуле (7.2) для окон и балконных дверей с заменой в ней величины 0,55 на 0,28 и с вычислением удельного веса по формуле (7.3) при температуре воздуха равной tот, где tот – то же, что и в формуле (5.2). Для общественных зданий в нерабочее время – количество инфильтрующегося воздуха, поступающего через неплотности светопрозрачных конструкций и дверей; допускается принимать в зависимости от этажности здания: до трех этажей – равным 0,1βvVобщ, от четырех до девяти этажей – 0,15βvVобщ, выше девяти этажей – 0,2βvVобщ, где Vобщ – отапливаемый объем общественной части здания. Для лестнично-лифтовых узлов (ЛЛУ) жилых зданий– количество инфильтрующегося воздуха, поступающего через неплотности заполнения проемов; допускается принимать в зависимости от этажности здания: до трех этажей – равным 0,3βvVЛЛУ, от четырех до девяти этажей – 0,45βvVЛЛУ, выше девяти этажей – 0,6βvVЛЛУ, где VЛЛУ – отапливаемый объем лестнично-лифтовых холлов здания. Для ЛЛУ без поэтажных выходов на балконы количество инфильтрующегося воздуха, полученное по упрощенным формулам следует уменьшать в два раза.

Г.5#

Г.5 Удельную характеристику бытовых тепловыделений здания, kбыт, Вт/(м3 ·°С),

следует определять по формуле qбыт Aж kбыт  , (Г.6) Vот  tв  tот  где qбыт – величина бытовых тепловыделений на 1 м2 площади жилых помещений (Аж) или расчетной площади общественного здания (Ар), Вт/м2, принимаемая для: а) жилых зданий с расчетной заселенностью квартир менее 20 м2 общей площади на человека qбыт = 17 Вт/м2; б) жилых зданий с расчетной заселенностью квартир 45 м2 общей площади и более на человека qбыт = 10 Вт/м2; в) других жилых зданий – в зависимости от расчетной заселенности квартир по интерполяции величины qбыт между 17 и 10 Вт/м2; г) для общественных и административных зданий бытовые тепловыделения учитываются по расчетному числу людей (90 Вт/чел), находящихся в здании, освещения (по установочной мощности) и оргтехники (10 Вт/ м2) с учетом рабочих часов в неделю; tв, tот – то же, что и в формуле (5.2), °С; Аж – то же, что и в Г.3.

Г.6#

Г.6 Удельную характеристику теплопоступлений в здание от солнечной радиации,

kрад, Вт/(м3 ·°С), следует определять по формуле год 11, 6Qрад kрад  , (Г.7) Vот ГСОП  год где Qрад – теплопоступления через окна и фонари от солнечной радиации в течение отопительного периода, МДж/год, для четырех фасадов

35

стр. 40

СП 50.13330.2012

зданий, ориентированных по четырем направлениям, определяемые по формуле год Qрад  1ок 2ок  Aок1I1  Aок2 I 2  Aок3 I 3  Aок4 I 4   1фон 2фон Aфон I гор , (Г.8)

1ок, 1фон – коэффициенты относительного проникания солнечной радиации для светопропускающих заполнений соответственно окон и зенитных фонарей, принимаемые по паспортным данным соответствующих светопропускающих изделий; при отсутствии данных следует принимать по своду правил; мансардные окна с углом наклона заполнений к горизонту 45° и более следует считать как вертикальные окна, с углом наклона менее 45° – как зенитные фонари; 2ок, 2фон – коэффициенты, учитывающие затенение светового проема соответственно окон и зенитных фонарей непрозрачными элементами заполнения, принимаемые по проектным данным; при отсутствии данных следует принимать по своду правил;

Аок1, Аок2, Аок3, Aок4 – площадь светопроемов фасадов здания (глухая часть балконных дверей исключается), соответственно ориентированных по четырем направлениям, м2; Aфон – площадь светопроемов зенитных фонарей здания, м2; I1, I2, I3, I4 – средняя за отопительный период величина солнечной радиации на вертикальные поверхности при действительных условиях облачности, соответственно ориентированная по четырем фасадам здания, МДж/(м2год), определяется по методике свода правил; П р и м е ч а н и е – Для промежуточных направлений величину солнечной радиации следует определять интерполяцией. Iгор – средняя за отопительный период величина солнечной радиации на горизонтальную поверхность при действительных условиях облачности, МДж/(м2 · год), определяется по своду правил. Vот – то же, что и в Г.3. ГСОП – по 5.2.

Г.7#

Г.7 Удельный расход тепловой энергии на отопление и вентиляцию здания за

отопительный период q, кВт·ч/(м3 · год) или, кВт·ч/(м2 · год) следует определять по формулам: q  0,024ГСОП qот р , кВт·ч/(м3 · год), (Г.9)

q  0,024ГСОП qот р h , кВт·ч/(м2 · год), (Г.9а) р

где qот – то же, что в Г.1 и Г.6; h – средняя высота этажа здания, м, равная Vот /Aот; Аот – сумма площадей этажей здания, измеренных в пределах внутренних поверхностей наружных стен, м2, за исключением технических этажей и гаражей; Vот – то же, что в Г.3 Расход тепловой энергии на отопление и вентиляцию здания за отопительный год период Qот , кВт·ч/год, следует определять по формуле

36

стр. 41

СП 50.13330.2012 год Qот  0, 024ГСОП Vот qот р . (Г.10) год

Г.8#

Г.8 Общие теплопотери здания за отопительный период Qобщ , кВт·ч/год, следует

определять по формуле год Qобщ  0, 024ГСОПVот  kоб  kвент  , (Г.11) где ГСОП – то же, что в (5.2); Vот – то же, что в Г.3; kоб, kвент – то же, что в Г.1.

37

стр. 42

СП 50.13330.2012

Приложение Д#

Приложение Д (справочное)

Форма для заполнения энергетического паспорта проекта здания

Д.1#

Д.1 Энергетический паспорт проекта здания разрабатывается в целях обеспечения

системы мониторинга расхода тепловой энергии на отопление и вентиляцию зданием, что подразумевает установление соответствия теплозащитных и энергетических характеристик здания нормируемым показателям, определенным в настоящих нормах и (или) требованиям энергетической эффективности объектов капитального строительства, определяемых федеральным законодательством.

Д.2#

Д.2 Энергетический паспорт следует разрабатывать в ходе проектирования новых

или реконструируемых зданий. Для зданий производственного назначения с температурой внутреннего воздуха ниже + 12 °С энергетический паспорт не разрабатывается, а проводится расчет на соответствие ограждающих конструкций нормативным требованиям.

Д.3#

Д.3 Энергетический паспорт проекта здания разрабатывает проектная

организация в составе раздела «Энергоэффективность».

Д.4#

Д.4 В задании на проектирование здания следует устанавливать класс

энергосбережения не ниже «С», в соответствии с классификацией по таблице 15.

Д.5#

Д.5 Энергетический паспорт проекта здания должен разрабатываться раздельно

для жилой и нежилой частей для жилых зданий со встроенно-пристроенными нежилыми помещениями, полезная площадь которых превышает 20 % площади квартир, и для нежилых пристроенных помещений, не объединенных со встроенными помещениями. Энергетический паспорт проекта здания должен разрабатываться единым для жилых зданий со встроено-пристроенными помещениями меньшей площади.

Д.6#

Д.6 Проверку соответствия энергетического паспорта проекта здания,

требованиям настоящих норм должны выполнять органы экспертизы.

Д.7#

Д.7 На стадии оформления ввода объекта строительства в эксплуатацию –

проектная организация на основе анализа отступлений от проекта, допущенных при строительстве, обязана разработать перечень мероприятий по повышению энергетической эффективности здания. В случае необходимости (несогласованное отступление от проекта, отсутствие необходимой технической документации, брак) инспекция Государственного строительного надзора вправе потребовать у Заказчика подтверждения соответствия основных показателей энергоэффективности и теплозащитных параметров проекту, расчетно-экспериментальными методами, включая испытания конструкций и инженерных систем объекта.

Д.8#

Д.8 Энергетический паспорт здания может заполняться по следующей форме.

1 Общая информация

Дата заполнения (число, месяц, год) Адрес здания Разработчик проекта Адрес и телефон разработчика Шифр проекта Назначение здания, серия

38

стр. 43

СП 50.13330.2012

Этажность, количество секций Количество квартир Расчетное количество жителей или служащих Размещение в застройке Конструктивное решение

2 Расчетные условия Обозначение Единица Расчетное

Наименование расчетных параметров параметра измерения значение 1 Расчетная температура наружного tн °C воздуха для проектирования теплозащиты 2 Средняя температура наружного tот °C воздуха за отопительный период 3 Продолжительность отопительного zот Сут/год периода 4 Градусо-сутки отопительного периода ГСОП °C·сут/год 5 Расчетная температура внутреннего tв °C воздуха для проектирования теплозащиты 6 Расчетная температура чердака tчерд °C 7 Расчетная температура техподполья tподп °C

3 Показатели геометрические Обозначение Расчетное Фактическое Показатель и единица проектное значение измерения значение

8 Сумма площадей этажей здания Aот, м2 9 Площадь жилых помещений Aж, м2 10 Расчетная площадь (общественных Aр, м2 зданий) 11 Отапливаемый объем Vот, м3 12 Коэффициент остекленности фасада f здания 13 Показатель компактности здания Kкомп 14 Общая площадь наружных Aнсум , м2 ограждающих конструкций здания, в том числе: фасадов Aфас стен (раздельно по типу конструкции) Aст окон и балконных дверей витражей Aок.1 фонарей Aок.2 окон лестнично-лифтовых узлов Aок.3 балконных дверей наружных переходов Aок.4 входных дверей и ворот (раздельно) Aдв покрытий (совмещенных) Aдв

Aпокр

39

стр. 44

СП 50.13330.2012

Обозначение Расчетное Фактическое Показатель и единица проектное значение измерения значение чердачных перекрытий Aчерд перекрытий «теплых» чердаков Aчерд.т (эквивалентная) перекрытий над техническими Aцок1 подпольями или над неотапливаемыми подвалами (эквивалентная) перекрытий над проездами или под Aцок2 эркерами стен в земле и пола по грунту Aцок3 (раздельно)

4 Показатели теплотехнические Обозначение Расчетное Нормируемое Фактическое Показатель и единица проектное значение значение измерения значение

15 Приведенное сопротивление Rопр , теплопередаче наружных ограждений, в том числе: м2·°С/Вт стен (раздельно по типу пр Rо,ст конструкции) окон и балконных дверей пр Rо,ок1 витражей пр Rо,ок2 фонарей пр Rо,ок3 окон лестнично-лифтовых узлов пр Rо,ок4 балконных дверей наружных пр Rо,дв переходов входных дверей и ворот пр Rо,дв (раздельно) покрытий (совмещенных) пр Rо,покр чердачных перекрытий пр Rо,черд перекрытий «теплых» чердаков пр Rо,черд.т (эквивалентное) перекрытий над техническими пр Rо,цок.1 подпольями или над неотапливаемыми подвалами (эквивалентное) перекрытий над проездами или пр Rо,цок.2 под эркерами стен в земле и пола по грунту пр Rо,цок.3 (раздельно)

40

стр. 45

СП 50.13330.2012

5 Показатели вспомогательные Расчетное Обозначение Нормируемое проектное Показатель показателя и значение значение единицы измерения показателя показателя

16 Общий коэффициент теплопередачи Kобщ, Вт/(м · °C) здания 17 Средняя кратность воздухообмена nв, ч-1 здания за отопительный период при удельной норме воздухообмена 18 Удельные бытовые тепловыделения в qбыт, Вт/м2 здании 19 Тарифная цена тепловой энергии для Степл, руб/кВт · ч проектируемого здания

6 Удельные характеристики Расчетное Обозначение Нормируемое проектное Показатель показателя и значение значение единицы измерения показателя показателя

20 Удельная теплозащитная kоб, Вт/(м3 · °С) характеристика здания 21 Удельная вентиляционная kвент, Вт/(м3 · °С) характеристика здания 22 Удельная характеристика бытовых kбыт, Вт/(м3 · °С) тепловыделений здания 23 Удельная характеристика kрад, Вт/(м3 · °С) теплопоступлений в здание от солнечной радиации

7 Коэффициенты Обозначение Нормативное показателя Показатель значение и единицы показателя измерения

24 Коэффициент эффективности авторегулирования ζ отопления 25 Коэффициент, учитывающий снижение ξ теплопотребления жилых зданий при наличии поквартирного учета тепловой энергии на отопление 26 Коэффициент эффективности рекуператора kэф 27 Коэффициент, учитывающий снижение ν использования теплопоступлений в период превышения их над теплопотерями 28 Коэффициент учета дополнительных теплопотерь βh системы отопления

41

стр. 46

СП 50.13330.2012

8 Комплексные показатели расхода тепловой энергии Обозначение показателя Значение Показатель и единицы показателя измерения

29 Расчетная удельная характеристика расхода тепловой р qот , Вт/(м3·°С) энергии на отопление и вентиляцию здания за отопительный период 30 Нормируемая удельная характеристика расхода тр qот , Вт/(м3·°С) тепловой энергии на отопление и вентиляцию здания за отопительный период 31 Класс энергосбережения 32 Соответствует ли проект здания нормативному требованию по теплозащите

9 Энергетические нагрузки здания Единица Значение Показатель Обозначение измерений показателя

33 Удельный расход тепловой энергии на q кВт·ч/(м3 · год) отопление и вентиляцию здания за кВт·ч/(м2 · год) отопительный период 34 Расход тепловой энергии на отопление и год Qот кВт·ч/(год) вентиляцию здания за отопительный период 35 Общие теплопотери здания за год Qобщ кВт·ч/(год) отопительный период

42

стр. 47

СП 50.13330.2012

Приложение Е#

Приложение Е (обязательное)

Расчет приведенного сопротивления теплопередаче фрагмента

теплозащитной оболочки здания или любой выделенной ограждающей конструкции Расчет основан на представлении фрагмента теплозащитной оболочки здания в виде набора независимых элементов, каждый из которых влияет на тепловые потери через фрагмент. Удельные потери теплоты, обусловленные каждым элементом, находятся на основе сравнения потока теплоты через узел, содержащий элемент, и через тот же узел, но без исследуемого элемента.

Е.1#

стр. 47

Е.1 Приведенное сопротивление теплопередаче фрагмента теплозащитной оболочки здания $R_o^{пр}$, (м²·°C)/Вт, следует определять по формуле

$R_o^{пр}=\frac{1}{\frac{1}{R_o^{усл}}+\sum l_j{\psi }_j+\sum n_k{\chi }_k}=\frac{1}{\sum a_i{U}_i+\sum l_j{\psi }_j+\sum n_k{\chi }_k}(Е.1)$

где $R_o^{усл}$ — осредненное по площади условное сопротивление теплопередаче фрагмента, (м²·°C)/Вт; $l_j$ — протяженность линейной неоднородности j-го вида на 1 м² фрагмента, м/м²; ${\psi }_j$ — удельные потери теплоты через линейную неоднородность j-го вида, Вт/(м·°C); $n_k$ — количество точечных неоднородностей k-го вида на 1 м² фрагмента, шт/м²; ${\chi }_k$ — удельные потери теплоты через точечную неоднородность k-го вида, Вт/°C; $a_i=A_i/\sum A_i$ — доля площади плоского элемента i-го вида (Е.2); $U_i=1/R_{o,i}^{усл}$ — коэффициент теплопередачи однородной i-й части фрагмента, Вт/(м²·°C) (Е.3).

Е.2#

Е.2 Коэффициент теплотехнической однородности, r, вспомогательная величина,

характеризующая эффективность утепления конструкции, определяется по формуле

43

стр. 48

СП 50.13330.2012

Roпр r . (Е.4) Roусл

Величина Roусл определяется осреднением по площади значений условных

сопротивлений теплопередаче всех частей фрагмента теплозащитной оболочки здания  Ai 1 Roусл   , (Е.5) Ai  усл  aiU i Ro,i усл где Ro,i – условное сопротивление теплопередаче однородной части фрагмента теплозащитной оболочки здания i-го вида, м2 · °С/Вт, которое определяется либо экспериментально либо расчетом по формуле 1 1 Roусл    Rs  , (Е.6) в s н где в – коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции, Вт/(м2·°С), принимаемый согласно таблице 4; н – коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции, Вт/(м2·°С), принимаемый согласно таблице 6; Rs – термическое сопротивление слоя однородной части фрагмента, (м2С)/Вт, определяемое для невентилируемых воздушных прослоек по таблице Е.1, для материальных слоев по формуле s Rs  , (Е.7) s δs – толщина слоя, м; λs – теплопроводность материала слоя, Вт/(м · °С), принимаемая по результатам испытаний в аккредитованной лаборатории; при отсутствии таких данных оно оценивается по приложению С.

Е.3#

стр. 48

Е.3 Удельные потери теплоты через линейную теплотехническую неоднородность определяются по результатам расчета двухмерного температурного поля узла конструкций при температуре внутреннего воздуха $t_{в}$ и температуре наружного воздуха $t_{н}$:

${\psi }_j=\frac{\Delta Q_j^L}{t_{в}-t_{н}}(Е.8)$

где $\Delta Q_j^L$ — дополнительные потери теплоты через линейную неоднородность j-го вида на 1 пог. м, Вт/м:

$\Delta Q_j^L=Q_j^L-Q_{j,1}-Q_{j,2}(Е.9)$

$Q_j^L$ — потери теплоты через расчетную область с линейной неоднородностью j-го вида на 1 пог. м стыка — результат расчета температурного поля, Вт/м; $Q_{j,1}$ и $Q_{j,2}$ — потери теплоты через участки однородных частей фрагмента, вошедшие в расчетную область, Вт/м (формулы (Е.10), см. PDF).

Е.4#

Е.4 Удельные потери теплоты через точечную теплотехническую неоднородность

k-го вида определяются по результатам расчета трехмерного температурного поля участка конструкции, содержащего точечную теплотехническую неоднородность, по формуле QkK k  , (Е.11) tв  tн

где QkK – дополнительные потери теплоты через точечную теплотехническую неоднородность k-го вида, Вт, определяемые по формуле QkK  Qk  Q k , (Е.12)

где Qk – потери теплоты через узел, содержащий точечную теплотехническую неоднородность k-го вида, являющиеся результатом расчета температурного поля, Вт; Q k – потери теплоты через тот же узел, не содержащий точечную теплотехническую неоднородность k-го вида, являющиеся результатом расчета температурного поля, Вт.

Е.5#

Е.5 Результатом расчета температурного поля узла конструкции является

распределение температур в сечении узла, в том числе по внутренней и наружной поверхностям. Поток теплоты через внутреннюю поверхность узла определяется по формуле Qв   в Sв (tв  вср ) . (Е.13) Поток теплоты через наружную поверхность узла определяется по формуле Qн   н Sн (tн  нср ) , (Е.14)

45

стр. 50

СП 50.13330.2012

tв, tн – расчетные температуры внутреннего и наружного воздуха соответственно, °С;

в , н – осредненные по площади температуры внутренней и наружной поверхностей ср ср

узла ограждающей конструкции соответственно, °С; αв, αн – коэффициенты теплоотдачи внутренней и наружной поверхностей узла конструкции соответственно, Вт/(м2·°С); Sв, Sн – площади внутренней и наружной поверхностей узла ограждающей конструкции, м2.

Таблица Е.1#

Т а б л и ц а Е.1 Термическое сопротивление замкнутой воздушной прослойки, м2 С/Вт Толщина горизонтальной при потоке тепла горизонтальной при потоке тепла воздушной снизу вверх и вертикальной сверху вниз прослойки, м при температуре воздуха в прослойке положительной отрицательной положительной отрицательной 0,01 0,13 0,15 0,14 0,15 0,02 0,14 0,15 0,15 0,19 0,03 0,14 0,16 0,16 0,21 0,05 0,14 0,17 0,17 0,22 0,1 0,15 0,18 0,18 0,23 0,15 0,15 0,18 0,19 0,24 0,2 – 0,3 0,15 0,19 0,19 0,24 П р и м е ч а н и е – При оклейке одной или обеих поверхностей воздушной прослойки алюминиевой фольгой термическое сопротивление следует увеличивать в два раза.

Е.6#

Е.6 Описание расчета приведенного сопротивления теплопередаче ограждающей

конструкции должно содержать следующие части: 1 Четкое наименование конструкции и указание места, занимаемого ею в оболочке здания. 2 Перечисление всех элементов составляющих конструкцию. Для каждого из перечисленных элементов представить: 3 Удельную геометрическую характеристику элемента (s, l или n). 4 Схему или чертеж, позволяющие понять состав и устройство элемента. 5 Температурное поле узла содержащего элемент. 6 Принятые в расчете температурного поля температуры наружного и внутреннего воздуха, а также геометрические размеры узла конструкции, включенного в расчетную область. 7 Минимальную температуру на внутренней поверхности конструкции и поток теплоты через узел, полученные в результате расчетов. 8 Удельные потери теплоты через элемент. (Вместо пунктов 5 – 7 можно использовать ранее посчитанные удельные потери теплоты через элемент с указанием ссылки на официальный, общедоступный документ, содержащий их расчет). 9 Расчет приведенного сопротивления теплопередаче по формуле (Е.1). 10 Таблицу с геометрическими и теплозащитными характеристиками элементов, а также промежуточными данными расчетов. Форма приведена в таблице Е.2.

46

стр. 51

СП 50.13330.2012

Таблица Е.2#

Т а б л и ц а Е.2 Доля общего Удельный поток Удельный потока Удельные потери теплоты, Элемент конструкции * геометрический теплоты теплоты обусловленный показатель через элементом фрагмент, % Название элемента a1 = м2/м2 U1 = Вт/(м2·°С) U1 a1 = Вт/(м2·°С)

Плоский … … … … …

Название элемента ai = м2/м2 Ui = Вт/(м2·°С) Ui ai = Вт/(м2·°С) Название элемента l1 = м/м2 Ψ1 = Вт/(м·°С) Ψ1 l1 = Вт/(м2·°С)

Точечный Линейный … … … … …

Название элемента lj = м/м2 Ψj = Вт/(м·°С) Ψj lj = Вт/(м2·°С) Название элемента n1 = 1/м2 χ1 = Вт/°С χ1 n1 = Вт/(м2·°С) … … … … …

Название элемента nk = 1/м2 χk = Вт/°С χk nk = Вт/(м2·°С) Итого 1/Rпр = Вт/(м2·°С) 100 % Столбец * может не приводиться.

Е.7#

Е.7 Приведенное сопротивление теплопередаче полов, Rо,пол, (м2С)/Вт,

определяется в следующей последовательности: Для неутепленных полов на грунте и стен, расположенных ниже уровня земли, с коэффициентом теплопроводности   1,2 Вт/(м2С) по зонам шириной 2 м, параллельным наружным стенам, принимая Rп, (м2С) /Вт, равным: 2,1 – для I зоны; 4,3 – » II » ; 8,6 – » III » ; 14,2 – » IV » ; (для оставшейся площади пола); Для утепленных полов на грунте и стен, расположенных ниже уровня земли, с коэффициентом теплопроводности h < 1,2 Вт/(м2С) утепляющего слоя толщиной , м, принимая Rо,пол, (м2С)/Вт, по формуле Rо,пол  Rп   /  п (Е.15)

Для полов на лагах, принимая Rо,пол , (м2С)/Вт, по формуле

Rо,пол  1,18( Rп   /  п ) . (Е.16) Пример расчета приведенного сопротивления теплопередаче фрагмента стены

представлен в приложении Н.

47

стр. 52

СП 50.13330.2012

Приложение Ж#

Приложение Ж (обязательное)

Расчет удельной теплозащитной характеристики здания

Ж.1#

Ж.1 Удельная теплозащитная характеристика здания, kоб , Вт/(м3·°С),

рассчитывается по формуле

1  Aф,i  kоб    nt ,i пр   K комп K общ , (Ж.1) Vот i  Rо,i  пр

где Rо,i – приведенное сопротивление теплопередаче i-го фрагмента теплозащитной оболочки здания, (м2·°С)/Вт; Aф,i – площадь соответствующего фрагмента теплозащитной оболочки здания, м2; Vот – отапливаемый объем здания, м3; nt,i – коэффициент, учитывающий отличие внутренней или наружной температуры у конструкции от принятых в расчете ГСОП, определяется по формуле (5.3); Kобщ – общий коэффициент теплопередачи здания, Вт/(м2°C), определяемый по формуле

1  Aф,i  K общ    n ; (Ж.2) Aнсум i  Rо,прi  t ,i

Kкомп – коэффициент компактности здания, м-1, определяемый по формуле Aнсум K комп  ; (Ж.3) Vот

Aнсум – сумма площадей (по внутреннему обмеру всех наружных ограждений теплозащитной оболочки здания, м2. Совокупность фрагментов теплозащитной оболочки здания, характеристики которых используются в формуле (Ж.1) должна полностью замыкать оболочку отапливаемой части здания.

Ж.2#

Ж.2 Удельная теплозащитная характеристика может быть найдена

непосредственно через характеристики элементов составляющих все конструкции оболочки здания.

1   Aф,i   kоб     nt ,i усл    nt , j L j  j   nt ,k N k  k  , (Ж.4) Vот   Rо,i   

где Roусл , Ψj, χk – принимаются по приложению Е; Lj – суммарная протяженность линейной неоднородности j-го вида по всей оболочке здания, м; Nk – суммарное количество точечных неоднородностей k-го вида по всей оболочке здания, шт.

Ж.3#

Ж.3 Расчет удельной теплозащитной характеристики здания оформляется в виде

таблицы, которая должна содержать следующие сведения:

48

стр. 53

СП 50.13330.2012

1 Наименование каждого фрагмента составляющего оболочку здания; 2 Площадь каждого фрагмента; 3 Приведенное сопротивление теплопередаче каждого фрагмента со ссылкой на

расчет (согласно приложению Е); 4 Коэффициент, учитывающий отличие внутренней или наружной температуры у фрагмента конструкции от принятых в расчете ГСОП. Форма таблицы представлена в таблице Ж.1.

Таблица Ж.1#

Т а б л и ц а Ж.1 пр пр Наименование фрагмента nt,i Aф,i, м2 Rо,i , (м2С)/Вт nt ,i Aф, i / Rо, i , Вт/С %

Сумма – – – 100

Ж.4#

Ж.4 Контроль соответствия удельной теплозащитной характеристики здания

требованиям 5.5 возлагается на органы экспертизы на стадии разработки проектной документации. Пример расчета удельной теплозащитной характеристики здания представлен в приложении П.

49

стр. 54

СП 50.13330.2012

Приложение И#

Приложение И (справочное)

Коэффициент поглощения солнечной радиации материалом наружной поверхности ограждающей конструкции

Таблица И.1#

Т а б л и ц а И.1 Коэффициент поглощения солнечной Материал наружной поверхности ограждающей конструкции радиации,  1 Алюминий 0,5 2 Асбестоцементные листы 0,65 3 Асфальтобетон 0,9 4 Бетоны 0,7 5 Дерево неокрашенное 0,6 6 Защитный слой рулонной кровли из светлого гравия 0,65 7 Кирпич глиняный красный 0,7 8 Кирпич силикатный 0,6 9 Облицовка природным камнем белым 0,45 10 Окраска силикатная темно-серая 0,7 11 Окраска известковая белая 0,3 12 Плитка облицовочная керамическая 0,8 13 То же, стеклянная синяя 0,6 14 » , белая или палевая 0,45 15 Рубероид с песчаной посыпкой 0,9 16 Сталь листовая, окрашенная белой краской 0,45 17 То же, окрашенная темно-красной краской 0,8 18 » , окрашенная зеленой краской 0,6 19 Сталь кровельная оцинкованная 0,65 20 Стекло облицовочное 0,7 21 Штукатурка известковая темно-серая или терракотовая 0,7 22 Штукатурка цементная светло-голубая 0,3 23 То же, темно-зеленая 0,6 24 » , кремовая 0,4

50

стр. 55

СП 50.13330.2012

Приложение К#

Приложение К (рекомендуемое)

Расчет приведенного сопротивления теплопередаче светопрозрачных ограждающих конструкций Приближенный расчет приведенного сопротивления теплопередаче светопрозрачных ограждающих конструкций проводится в соответствии с методикой, изложенной в приложении Е. При этом, в качестве плоского элемента выступает стеклопакет в своей центральной (однородной) части, а в качестве линейных элементов принимаются узлы стыка стеклопакета с рамой, включая раму.

К.1#

К.1 Сопротивление теплопередаче центральной части стеклопакета принимается

по результатам испытаний в аккредитованной лаборатории. В случае отсутствия данных испытаний допускается принимать значения сопротивления теплопередаче центральной части стеклопакета по таблице К.1.

К.2#

К.2 Количество линейных элементов должно соответствовать числу

различающихся по размерам (толщине или ширине) или составу участков рамы, окружающих стеклопакет. Например, для двухстворчатого оконного блока в наиболее простом случае можно выделить: 1 – боковую и верхнюю границу, 2 – нижнюю границу, 3 – границу между створками. Расчет удельных потерь теплоты через линейные элементы производится в соответствии с приложением Е. При расчете потери теплоты, как через стык, так и через раму относятся к линейному элементу. Формально принимается, что вся площадь оконного блока заполнена однородным стеклопакетом. Потери через линейные элементы служат добавками к потерям через стеклопакет. При расчете температурных полей для нахождения удельных потерь теплоты через линейные элементы следует учитывать внутреннюю структуру профиля и дистанционную рамку в стеклопакете. Стеклопакет заменятся панелью из стекол и эквивалентного материала на месте прослоек с сохранением размеров. Коэффициент теплопроводности эквивалентного материала находится из равенства сопротивления теплопередаче стеклопакета и вводимой в расчет панели. Коэффициент теплопроводности стекла принимается равным 1 Вт/(м·°С).

К.3#

К.3 В случае расчета светопрозрачных конструкций для конкретного здания и

наличия данных о способе их монтажа, допускается в расчетах температурных полей для линейных элементов учитывать детали заделки. В частности допускается учитывать в расчетах нахлест утеплителя или внутренней отделки на раму. В случае расчета светопрозрачных конструкций вне проекта здания (для изделия) расчет проводится для стандартного стыка со стеной без нахлестов на конструкцию и слоем ППУ, отделяющим стену от изделия толщиной не менее 20 мм.

51

стр. 56

СП 50.13330.2012

Таблица К.1#

Т а б л и ц а К.1 – Сопротивление теплопередаче центральной части стеклопакета (оценочные) Сопротивление теплопередаче центральной части Вид стеклопакета стеклопакета, Rо с.пак, (м2С)/Вт Однокамерные стеклопакеты Расстояние Расстояние Расстояние между между между стеклами 12 мм стеклами 16 мм стеклами 20 мм Из стекла без покрытий с 0,34 0,35 0,35 заполнением воздухом Из стекла без покрытий с 0,36 0,37 0,37 заполнением аргоном С одним стеклом с 0,59 0,65 0,64 низкоэмиссионным мягким покрытием с заполнением воздухом С одним стеклом с 0,76 0,81 0,79 низкоэмиссионным мягким покрытием с заполнением аргоном С одним стеклом с 0,86 0,84 0,82 низкоэмиссионным мягким покрытием с заполнением криптоном Двухкамерные стеклопакеты Расстояние Расстояние Расстояние между между между стеклами стеклами стеклами 10 мм и 10 мм 14 мм и 14 мм 18 мм и 18 мм Из стекла без покрытий с 0,46 0,5 0,53 заполнением воздухом С одним стеклом с 0,64 0,78 0,9 низкоэмиссионным мягким покрытием с заполнением воздухом С одним стеклом с 0,78 0,95 1,05 низкоэмиссионным мягким покрытием с заполнением аргоном С двумя стеклами с 0,82 1,06 1,27 низкоэмиссионным мягким покрытием с заполнением воздухом С двумя стеклами с 1,1 1,4 1,55 низкоэмиссионным мягким покрытием с заполнением аргоном С двумя стеклами с 1,73 1,71 1,67 низкоэмиссионным мягким покрытием с заполнением криптоном

52

стр. 57

СП 50.13330.2012

Окончание таблицы К.1

Промежуточные значения расстояний между стеклами принимаются интерполяцией. Данные в таблице приведены по расчету для средних за отопительный период температурных

перепадов. Примечания 1 Не рекомендуется заменять в стеклопакетах воздух инертными газами без использования низкоэмиссионных покрытий, так как это мероприятие практически не дает эффекта. 2 Рекомендуется комбинировать стекла с низкоэмиссионным покрытием с заполнением межстекольного пространства инертными газами, так как в этом случае достигается максимальный эффект от каждого мероприятия.

53

стр. 58

СП 50.13330.2012

Приложение Л#

Приложение Л (рекомендуемое)

Методика теплофизического расчета навесных фасадных систем (НФС) с вентилируемой воздушной прослойкой

Л.1#

Л.1 Состав и последовательность расчета В настоящем разделе приводится методика теплотехнических расчетов,

позволяющая определить параметры теплового и влажностного режима стен с НФС. Теплотехнический расчет состоит из: подбора толщины утеплителя для стены с НФС, минимально необходимой для удовлетворения нормативным требованиям по сопротивлению теплопередаче; расчета влажностного режима конструкции и проверки влажности материалов на удовлетворение нормативным требованиям; уточнения характеристик материалов с учетом их средней влажности в расчетный период; расчета воздухообмена в воздушной прослойке; проверки достаточности количества удаляемой из воздушной прослойки влаги в расчетный период; расчета требуемой величины сопротивления воздухопроницанию стены.

Л.2#

Л.2 Методика расчета

Л.2.1#

Л.2.1 Определяется требуемое сопротивление теплопередаче исходя из расчетных

климатических характеристик района строительства и расчетных значений температуры проектируемого здания.

Л.2.2#

Л.2.2 Определяется предварительная толщина слоя теплоизоляции (Л.3).

Л.2.3#

Л.2.3 Из конструктивных соображений назначается толщина вентилируемой

воздушной прослойки.

Л.2.4#

Л.2.4 С учетом этажности здания и района строительства определяется скорость

движения воздуха в воздушной прослойке (Л.4).

Л.2.5#

Л.2.5 Определяется влажностный режим рассматриваемой конструкции (Л.5).

Л.2.6#

Л.2.6 По результатам п. 5 при необходимости корректируются или добавляются

слои пароизоляции и вносятся изменения в облицовочный слой конструкции.

Л.2.7#

Л.2.7 Рассчитывается парциальное давление водяного пара на выходе из

воздушной прослойки (Л.6).

Л.2.8#

Л.2.8 По результатам п. 7 проверяется возможность выпадения конденсата в

воздушной прослойке и при необходимости корректируются толщина воздушной прослойки и зазор между плитками облицовки (Л.6).

Л.2.9#

Л.2.9 Рассчитывается требуемая величина сопротивления воздухопроницанию

стены, достаточное чтобы фильтрация воздуха не нарушала теплового и влажностного состояния стены (Л.7).

Л.2.10#

Л.2.10 С учетом всех корректировок конструкции рассчитывается приведенное

сопротивление теплопередаче стены (Л.8).

Л.3#

Л.3 Определение минимально необходимой толщины утеплителя фасадных

систем с вентилируемой воздушной прослойкой. Далее предполагается, что теплозащитные и геометрические характеристики всех элементов стены с НФС известны. В случае отсутствия каких-либо данных, их следует определять в соответствии с Е.3, Е.4. Толщина теплоизоляционного слоя определяется по формуле

54

стр. 59

СП 50.13330.2012

   1  1 1  y    к    y , (Л.1)  1  l   n  к в н   R тр j j k k   o  Roтр – требуемое сопротивление теплопередаче стены, (м2 · °С)/ Вт,

определяемое в соответствии с 5.2; δу – толщина теплоизоляционного слоя, м; λу – коэффициент теплопроводности утеплителя, Вт/(м · °С); δк – толщина конструкционного слоя, м; λк – коэффициент теплопроводности материала конструкционного слоя, Вт/(м · °С); Ψj, χk, lj, nk – тоже, что и в формуле (Е.1).

Л.4#

Л.4 Определение параметров воздухообмена в воздушной прослойке. Движение воздуха в вентилируемой прослойке осуществляется за счет

гравитационного (теплового) и ветрового напора. В случае расположения приточных и вытяжных отверстий на разных стенах скорость движения воздуха в прослойке Vпр может определяться по следующей формуле K ( K н  K з )Vн2  0, 08h(tпр  tн ) Vпр  , (Л.2)  i i где Kн, Kз – аэродинамические коэффициенты на разных стенах здания, по СП 20.13330; Vн – скорость движения наружного воздуха, м/с; K – коэффициент учета изменения скорости потока по высоте по СП 20.13330; h – разности высот от входа воздуха в прослойку до его выхода из нее, м; tпр, tн – средняя температура воздуха в прослойке и температура наружного воздуха, °С;  i – сумма коэффициентов местных сопротивлений. i При расположении приточных и вытяжных отверстий воздушной прослойки на одной стороне здания, принимается Kн=Kз и формула (Л.2) упрощается 0, 08h(tпр  tн ) Vпр  , (Л.3)  i i В формулах (Л.2) и (Л.3) используется средняя температура воздуха в прослойке tпр, которая в свою очередь зависит от скорости движения воздуха в прослойке x   h  tпр  t0   t0  tн  0 1  еxp     , (Л.4) h   x0   tв tн  Rв Rн где t0  – предельная температура воздуха в прослойке, °С; (Л.5) 1 1  Rв Rн

55

стр. 60

СП 50.13330.2012

cвVпр прв x0  – (Л.6) 1 1  Rв Rн

условная высота, на которой температура воздуха в прослойке отличается от предельной температуры t0 в е раз (е  2,7) меньше, чем отличалась при входе в прослойку, м; св=1005 Дж/(кгС) – удельная теплоемкость воздуха; в=353/(273+tпр) кг/м3 – средняя плотность воздуха в прослойке; Rн=1/н+1/пр+Rоб – термическое сопротивление стены от воздушной прослойки до наружного воздуха, м2С/Вт; Rоб – термическое сопротивление облицовочной плитки, м2С/Вт. Для расчета в качестве Rв берется либо требуемое сопротивление теплопередаче из Л.3, либо приведенное сопротивление теплопередаче стены из Л.7 (в случае если принятая в проекте толщина утеплителя более чем на 20 % отличается от минимально допустимой по Л.3). Коэффициент теплоотдачи пр равен сумме конвективного и лучистого коэффициентов теплоотдачи пр=к+2л. Конвективный коэффициент теплоотдачи определяется по формуле   1,91Vпр 0,656  к  7,34 Vпр  3, 78е . (Л.7) Лучистый коэффициент теплоотдачи определяется по формуле m л  , (Л.8) 1 1 1   С1 С2 С0 где С0 – коэффициент излучения абсолютно черного тела, Вт/(м2К4), равный 5,77; С1, С2 – коэффициент излучения поверхностей, Вт/(м2К4), в случае отсутствия данных по применяемым материалам принимаются равными 4,4 для минеральной ваты, 5,3 для неметаллической облицовки, 0,5 для облицовки полированным (со стороны прослойки) металлом; m – температурный коэффициент, который определяется по формуле 3  273  tпр  m  0, 04   . (Л.9)  100  В процессе расчетов температура прослойки изменяется, но температурный коэффициент при этом изменяется слабо. Поэтому он находится один раз в начале расчетов для температуры tн+1. Температура и скорость движения воздуха в прослойке находятся методом итераций: по формуле (Л.4) определяется средняя температура воздуха в прослойке с коэффициентом теплообмена в прослойке пр, затем по формуле (Л.2) или (Л.3) определяется средняя скорость движения воздуха в прослойке при полученной температуре, пересчитывается коэффициент теплообмена в прослойке, пересчитывается Rн, по формуле (Л.4) определяется средняя температура воздуха в прослойке для скорости движения воздуха в прослойке, полученной на предыдущем шаге и т.д. На первом шаге средняя скорость движения воздуха в прослойке

56

стр. 61

СП 50.13330.2012

принимается равной 0 м/с. Шаги итерации продолжаются пока разница между скоростями воздуха на соседних шагах не станет меньше 5 %. В результате расчета находятся температура и скорость движения воздуха в прослойке, а также коэффициент теплообмена в прослойке пр.

Л.5#

Л.5 Расчет влажностного режима наружных стен с НФС с вентилируемой

воздушной прослойкой. Для определения таких характеристик конструкции, как долговечность и расчетная теплопроводность, рассчитывают влажностный режим конструкции в многолетнем цикле эксплуатации (нестационарный влажностный режим). В наружных граничных условиях учитывают сопротивление паропроницанию ветрозащиты и наружной облицовки, а также воздухообмен в воздушной прослойке. Результатом расчета является распределение влажности по толщине конструкции в любой момент времени ее эксплуатации, по которому определяют эксплуатационную влажность материалов конструкции. По результатам расчета устанавливают соблюдение двух требований к конструкции. Максимальная влажность утеплителя не должна превышать критической величины, которую принимают равной сумме wБ – расчетной влажности материала для условий эксплуатации Б для применяемого утеплителя и wср – предельно допустимого приращения влажности материала по таблице 10. Средняя влажность утеплителя и основания в месяц наибольшего увлажнения не должна превышать расчетную влажность материала для условий эксплуатации. Если для какого-либо из слоев конструкции требования к влажностному режиму стены не выполняются рекомендуется усиливать внутреннюю штукатурку, или увеличивать воздухообмен в воздушной прослойке, или уменьшать сопротивление паропроницанию ветрозащиты. Дополнительным результатом расчета нестационарного влажностного режима является величина потока водяного пара из конструкции в воздушную прослойку qвп мг/(чм2) в наиболее холодный месяц.

Л.6#

Л.6 Расчет влажности воздуха на выходе из вентилируемой воздушной

прослойки. Давление водяного пара в воздушной прослойке определяется балансом пришедшей из конструкции в прослойку и ушедшей из прослойки наружу влаги. Расчет проводится для наиболее холодного месяца. Решение уравнения баланса описывается формулой  h eпр  e1  (e1  eн )еxp    , (Л.10)  x1  где eпр – парциальное давление водяного пара в воздушной прослойке, Па; е  R kеп е1  н п эк в – предельное парциальное давление водяного пара в прослойке, Па; kRэк  1 Vпр пр  в Rэк п x1  22100 – условная высота, на которой парциальное давление водяного kRэкп 1 пара в прослойке отличается от предельного в е раз (е  2,7) меньше, чем отличалось при входе в прослойку, м;

57

стр. 62

СП 50.13330.2012

eн – парциальное давление водяного пара наружного воздуха, Па; п Rэк – сопротивление паропроницанию облицовки фасада, (м2чПа)/мг; qвп k – коэффициент, определяемый по формуле k , ев  Eн мг/(м2чПа); qвп – удельный поток пара из конструкции в воздушную прослойку, мг/(м2ч), определяется по результатам, Л.5. Величина eпр сравнивается с давлением насыщенного водяного пара при

температуре воздуха, равной tн, и если eпр>Eн, то принимаются меры по улучшению влажностного режима воздушной прослойки: увеличивается ширина воздушной прослойки, уменьшается высота непрерывной воздушной прослойки (устанавливаются рассечки вентилируемой прослойки), увеличивается ширина зазора между плитками облицовки. В случае разделения вентилируемой прослойки рассечками следует предусматривать продухи для выхода воздуха из нижней части прослойки и забора воздуха в верхнюю часть прослойки. По возможности следует препятствовать смешиванию выбрасываемого и забираемого воздуха.

Л.7#

Л.7 Расчет требуемой величины сопротивления воздухопроницанию стены с НФС

с вентилируемой воздушной прослойкой. Требуемая воздухопроницаемость G тр стены с облицовкой на относе, кг/(м2ч), определяется по формуле Г G тр  , (Л.11) 6,14 R0п где  – параметр, получаемый из таблицы Л.1; R0п – полное сопротивление паропроницанию стены, (м2чПа)/мг.

Таблица Л.1#

Т а б л и ц а Л.1 – Значения параметра  для различных значений параметров D и   D 0,005 0,01 0,015 0,02 0,03 0,04 0,06 0,08 0,1 0,12 0,02 3,96 1,61 0,62 0,04 8,16 4 2,5 1,64 0,63 0,06 6,17 4,05 2,92 1,66 0,92 0,08 16,7 5,54 4,1 2,55 1,68 0,65 0,1 10,5 5,24 3,39 2,38 1,22 0,51 0,12 25,6 8,52 4,19 3,03 1,73 0,96 0,42 0,14 15,1 7,54 3,67 2,22 1,39 0,81 0,16 34,9 11,6 5,8 2,69 1,79 1,17 0,7 0,18 19,8 9,92 4,92 2,17 1,51 1,02 0,2 44,6 14,9 7,43 3,61 1,84 1,32

58

стр. 63

СП 50.13330.2012

Параметр D определяется по формуле Eу  eн D , (Л.12) eв  eн

где Еу – давление насыщенного водяного пара на границе между утеплителем и вентилируемой воздушной прослойкой, Па. Параметр  определяется по формуле Rнп  , (Л.13) R0п

где Rнп – сопротивлению влагообмену на наружной границе ограждающей конструкции, м2чПа/мг, определяемое по формуле 1 Rнп  Rвет п  . (Л.14) 1 28573 пр   V п Rоб tпр h пр 1 273 Полное сопротивление паропроницанию стены определяется как сумма сопротивлений паропроницанию всех слоев конструкции плюс сопротивления влагообмену на наружной и внутренней границах стены. Воздухопроницаемость конструкции не должна превышать требуемую. Воздухопроницаемость конструкции определяется в соответствии с разделом 7 для условий наиболее холодного месяца.

Л.8#

Л.8 Для конструкции после всех корректировок уточняется приведенное

сопротивление теплопередаче. Приведенное сопротивление теплопередаче рассчитывается в соответствии с приложением Е.

59

стр. 64

СП 50.13330.2012

Приложение М#

Приложение М (справочное)

Сопротивление паропроницанию листовых материалов и тонких слоев пароизоляции

Таблица М.1#

Т а б л и ц а М.1 Сопротивление Материал Толщина слоя, мм паропроницанию Rvp, м2·ч·Па/мг 1 Картон обыкновенный 1,3 0,016 2 Листы асбестоцементные 6 0,3 3 Листы гипсовые обшивочные (сухая штукатурка) 10 0,12 4 Листы древесно-волокнистые жесткие 10 0,11 5 То же, мягкие 12,5 0,05 6 Окраска горячим битумом за один раз 2 0,3 7 То же, за два раза 4 0,48 8 Окраска масляная за два раза с предварительной – 0,64 шпатлевкой и грунтовкой 9 Окраска эмалевой краской – 0,48 10 Покрытие изольной мастикой за один раз 2 0,60 11 Покрытие битумно-кукерсольной мастикой за 1 0,64 один раз 12 То же, за два раза 2 1,1 13 Пергамин кровельный 0,4 0,33 14 Полиэтиленовая пленка 0,16 7,3 15 Рубероид 1,5 1,1 16 Толь кровельный 1,9 0,4 17 Фанера клееная трехслойная 3 0,15

60

стр. 65

СП 50.13330.2012

Приложение Н#

Приложение Н (справочное)

Пример расчета приведенного сопротивления теплопередаче фасада жилого здания с использованием расчетов температурных полей

Н.1#

Н.1 Описание конструкции, выбранной для расчета Стена с теплоизоляционной фасадной системой с тонким штукатурным слоем.

Фасадная система монтируется на стену здания, выполненного с каркасом из монолитного железобетона. Наружные стены выполняются из кирпичной кладки из полнотелого кирпича толщиной 250 мм (в один кирпич). Толщина теплоизоляционного слоя фасада из каменной ваты составляет 150 мм. Высота этажа от пола до пола 3300 мм. Толщина железобетонного перекрытия 200 мм. Под перекрытием проходит железобетонный ригель высотой 400 мм. Вертикальный разрез стены с фасадом и с оконными проемами схематично представлен на рисунке Н.1. Состав стены (изнутри наружу) представлен в таблице Н.1.

Таблица Н.1#

Т а б л и ц а Н.1 Материал слоя , мм , Вт/(м·°С) Внутренняя штукатурка 20 0,93 Кладка из полнотелого кирпича 250 0,81 или монолитный железобетон 250 2,04 Минераловатные плиты 150 0,045 Наружная штукатурка 6 –

Рисунок Н.1 – Схематическое изображение вертикального разреза стены

с теплоизоляционным фасадом в зоне расположения светопроемов с оконными блоками

61

стр. 66

СП 50.13330.2012

Н.2#

Н.2 Перечисление элементов, составляющих ограждающую конструкцию: железобетонный ригель с участком перекрытия, утепленный слоем

минераловатной плиты, закрытой тонким слоем штукатурки – плоский элемент 1; кирпичная кладка, утепленная слоем минераловатной плиты, закрытой тонким слоем штукатурки – плоский элемент 2; оконный откос, образованный железобетонным ригелем, утепленным слоем минераловатной плиты, закрытой тонким слоем штукатурки – линейный элемент 1; оконный откос, образованный кирпичной кладкой, утепленной слоем минераловатной плиты, закрытой тонким слоем штукатурки – линейный элемент 2; дюбель со стальным сердечником, прикрепляющий слой минераловатной плиты к железобетонному ригелю – точечный элемент 1; дюбель со стальным сердечником, прикрепляющий слой минераловатной плиты к кирпичной кладке – точечный элемент 2. Таким образом, в рассматриваемом фрагменте ограждающей конструкции два вида плоских, два вида линейных и два вида точечных элементов.

Н.3#

Н.3 Геометрические характеристики проекций элементов Весь фасад здания, включая светопроемы, имеет общую площадь 2740 м2. Фасад

содержит следующие светопроемы: 24002000 мм – 80 шт, 12002000 мм – 80 шт, 12001200 мм – 24 шт. Суммарная площадь светопроемов 611 м2. Площадь поверхности фрагмента ограждающей конструкции для расчета Rопр составляет: A = 2740 – 611 = 2129 м2; суммарная протяженность торцов перекрытий, а также ригелей на фасаде составляет 822 м. Таким образом, площадь стены с основанием из монолитного железобетона (т.е. площадь проекции на поверхность фрагмента) составляет: A1  822  0, 2  0, 4   493 м2. Доля этой площади от общей площади фрагмента 493 ограждающей конструкции равна a1   0, 232 ; 2129 площадь стены с основанием из кирпичной кладки: A2  2129  493  1636 м2. Доля этой площади от общей площади фрагмента ограждающей конструкции равна 1636 a2   0, 768 ; 2129 общая длина проекции оконного откоса, образованного железобетонным ригелем, утепленным слоем минераловатной плиты, определяется по экспликации оконных проемов и равна: L1  2,4  80  1,2  80  1,2  24  317 м. Длина проекции этих откосов, 317 приходящаяся на 1 м2 площади фрагмента равна l1   0,149 м-1; 2129 общая длина проекции оконного откоса, образованного кирпичной кладкой, утепленной слоем минераловатной плиты, определяется по экспликации оконных проемов и равна: L2  (2,4  2  2,0)  80  (1,2  2  2,0)  80  (1,2  2 1,2)  24  1014 м. Длина проекции этих откосов, приходящаяся на 1 м2 площади фрагмента равна 1014 l2   0, 476 м-1; 2129

62

стр. 67

СП 50.13330.2012

общее количество тарельчатых дюбелей на железобетонном ригеле и торце

перекрытия равно 3944 шт. Количество таких дюбелей, приходящихся на 3944 1 м2 фрагмента равно: n1   1,85 м-2; 2129 общее количество тарельчатых дюбелей на кирпичной кладке равно 13088 шт. Количество таких дюбелей, приходящихся на 1 м2 фрагмента равно: 13088 n1   6,15 м-2. 2129

Н.4#

Н.4 Расчет удельных потерь теплоты, обусловленных элементами. Все температурные поля рассчитываются для температуры наружного воздуха

минус 28 С и температуры внутреннего воздуха 20 С. Для плоского элемента 1 удельные потери теплоты определяются по формулам (Е.6), (Е.3): 1 0, 02 0, 25 0,15 1 усл Rо,1       3, 64 (м2С)/Вт, 8, 7 0,93 2, 04 0, 045 23 1 1 U1  усл   0, 275 Вт/(м2С). Rо,1 3,64 Для плоского элемента 2 удельные потери теплоты определяются аналогично: 1 0, 02 0, 25 0,15 1 усл Rо,2       3,82 (м2С)/Вт, 8, 7 0,93 0,81 0, 045 23 1 1 U2  усл   0, 262 Вт/(м2С). Rо,1 3,82 Для линейного элемента 1 рассчитывается температурное поле узла конструкции, содержащего элемент. Определяется величина Q1L , Вт/м, – потери теплоты через участок фрагмента с данным линейным элементом, приходящиеся на 1 пог. м. Двумерное температурное поле представлено на рисунке Н.2. Расчетный участок имеет размеры 426800 мм. Площадь стены, вошедшей в расчетный участок, S1,1=0,532 м2. Потери теплоты через стену с оконным откосом, вошедшую в участок, по результатам расчета температурного поля равны Q1L  12, 0 Вт/м. Потери теплоты через участок однородной стены той же площади определяются по формуле (Е.10): 20  (28) Q1,1   0,532  7, 0 Вт/м. 3, 64 Дополнительные потери теплоты через линейный элемент 1 составляют: Q1L  12, 0  7, 0  5, 0 Вт/м. Удельные линейные потери теплоты через линейный элемент 1 определяются по формуле (Е.8): 5 1   0,104 Вт/(мС). 20  (28)

63

стр. 68

СП 50.13330.2012

Рисунок Н.2 – Температурное поле Рисунок Н.3 – Температурное поле узла конструкции, содержащего узла конструкции, содержащего линейный элемент 1 линейный элемент 2

Расчеты удельных характеристик других элементов проводятся аналогично и

сведены в таблицу Н.2.

Таблица Н.2#

Т а б л и ц а Н.2 Потери теплоты Потери теплоты Удельный через участок через Удельные потери Элемент фрагмента геометрический однородной неоднородной теплоты показатель стены участок Линейный элемент 1 Q1,1  7, 0 Вт/м Q1L  12, 0 1  0,104 l1 = 0,149 м/м2 (рисунок Н.2) Вт/(м·°С) Вт/(м2·°С) Линейный элемент 2 Q2,1  6, 7 Вт/м Q2L  11, 2 Вт/м  2  0, 094 l2 = 0,476 м/м2 (рисунок Н.3) Вт/(м·°С) Точечный элемент 1 Q1  1, 65 Вт Q1  1, 9 Вт χ1 = 0,0052 Вт/°С n1 = 1,85 м/м2 (рисунок Н.4) Точечный элемент 2 Q1  1, 57 Вт Q1  1,8 Вт χ2 = 0,0048 Вт/°С n2 = 6,15 м/м2 (рисунок Н.5)

64

стр. 69

СП 50.13330.2012

Рисунок Н.4 – Температурное поле узла конструкции, содержащего точечный элемент 1

Рисунок Н.5 – Температурное поле узла конструкции, содержащего точечный элемент 2

Таким образом, определены все удельные потери теплоты, обусловленные всеми

элементами в рассматриваемом фрагменте ограждающей конструкции.

Н.5#

Н.5 Расчет приведенного сопротивления теплопередаче стены Данные расчетов сведены в таблицу Н.3.

65

стр. 70

СП 50.13330.2012

Таблица Н.3#

Т а б л и ц а Н.3 Доля общего Удельный потока Элемент Удельные потери Удельный поток теплоты, геометрический теплоты конструкции теплоты обусловленный элементом показатель через фрагмент, % Плоский U1 = a1 = 0,232 м2/м2 U1 a1 =0,0638 Вт/(м2·°С) 17,5 элемент 1 0,275 Вт/(м2·°С) Плоский U2 = a2 = 0,768 м2/м2 U2 a2 =0,201 Вт/(м2·°С) 55,2 элемент 2 0,262 Вт/(м2·°С) Линейный l1 = 0,149 м/м2 Ψ1 = 0,104 Вт/(м·°С) Ψ1 l1 =0,0155 Вт/(м2·°С) 4,26 элемент 1 Линейный l2 = 0,476 м/м2 Ψ2 = 0,094 Вт/(м·°С) Ψ2 l2 =0,0447 Вт/(м2·°С) 12,3 элемент 2 Точечный n1 = 1,85 1/м2 χ1 = 0,0052 Вт/°С χ1 n1 =0,00962 Вт/(м2·°С) 2,64 элемент 1 Точечный n2 = 6,15 1/м2 χ2 = 0,0048 Вт/°С χ2 n2 =0,0295 Вт/(м2·°С) 8,10 элемент 2 Итого 1/Rпр = 0,364 Вт/(м2·°С) 100

Приведенное сопротивление теплопередаче фрагмента ограждающей

конструкции рассчитывается по формуле (Е.1). 1 1 Rопр    2, 75 м2·°С/Вт 0, 0638  0, 201  0, 0155  0, 0447  0, 00962  0, 0295 0,364 Коэффициент теплотехнической однородности, определенный по формуле (Е.4), равен: 0, 201  0, 0638 r  0, 73 . 0,364

66

стр. 71

СП 50.13330.2012

Приложение П#

Приложение П (справочное)

Пример расчета удельной теплозащитной характеристики здания

П.1#

П.1 Удельная теплозащитная характеристика рассчитывается для многоэтажного

жилого дома, расположенного в г. Дубна Московской области. Климатические параметры района строительства принимаются по СП 131.13330 для г. Дмитров Московской обл. Средняя температура отопительного периода tот= – 3,1 °С; продолжительность отопительного периода zот= 216 сут; температура внутреннего воздуха tв=20 °С. На основе климатических характеристик района строительства и микроклимата помещения по формуле (5.2) рассчитывается величина градусо-суток отопительного периода: ГСОП=(tв – tот) zот=23,1216=4990 °Ссут. В технических помещениях и лестнично-лифтовых узлах (ЛЛУ) температура внутреннего воздуха отличается от основных (жилых) помещений здания. В среднем за отопительный период она составляет tЛЛУ=18 °С. Коэффициент, учитывающий отличие внутренней температуры ЛЛУ от температуры жилых помещений, рассчитанный по формуле (5.3), составляет t t 18  (3,1) nЛЛУ  ЛЛУ от   0,913 . tв  tот 20  (3,1) Подвальные помещения не отапливаются, поэтому они не входят в отапливаемый объем здания. В подвале расположен ИТП и разводка труб отопления и водоснабжения. В среднем за отопительный период температура воздуха в подвале составляет tпод=8 °С. Коэффициент, учитывающий отличие внутренней температуры подвала от температуры наружного воздуха, составляет t t 20  8 nпод  в под   0,519 . tв  tот 20  (3,1)

П.2#

П.2 Описание ограждающих конструкций здания На исследуемом здании использованы десять различных по своему составу видов

ограждающих конструкций:

П.2.1#

П.2.1 Навесная фасадная система с основанием из керамзитобетона Приведенное сопротивление теплопередаче составляет Rст1=3,16 (м2С)/Вт. Площадь стен данной конструкции составляет: по основной части здания Aст1=3406 м2; по техническим помещениям и ЛЛУ Aст1ЛЛУ=503 м2.

П.2.2#

П.2.2 Навесная фасадная система с основанием из железобетона Приведенное сопротивление теплопередаче составляет Rст2=3,34 (м2С)/Вт. Площадь стен данной конструкции составляет: по основной части здания Aст2=608 м2; по техническим помещениям и ЛЛУ Aст2ЛЛУ=336 м2.

П.2.3#

П.2.3 Трехслойная стена по кладке из керамзитобетона Приведенное сопротивление теплопередаче составляет Rст3=3,19 (м2С)/Вт. Площадь стен данной конструкции составляет:

67

стр. 72

СП 50.13330.2012

по основной части здания Aст3=1783 м2; по техническим помещениям и ЛЛУ Aст3ЛЛУ=55 м2.

П.2.4#

П.2.4 Трехслойная стена по монолитному железобетону Приведенное сопротивление теплопередаче составляет Rст4=3,42 (м2С)/Вт. Площадь стен данной конструкции составляет: по основной части здания Aст4=447 м2; по техническим помещениям и ЛЛУ Aст4ЛЛУ=130 м2.

П.2.5#

П.2.5 Эксплуатируемая кровля Приведенное сопротивление теплопередаче составляет Rкр1=5,55 (м2С)/Вт. Площадь кровельного покрытия данной конструкции составляет Aкр1=1296 м2.

П.2.6#

П.2.6 Совмещенное кровельное покрытие Приведенное сопротивление теплопередаче составляет Rкр2=4,48 (м2С)/Вт. Площадь кровельного покрытия данной конструкции составляет Aкр2=339 м2.

П.2.7#

П.2.7 Перекрытие над подвалом Приведенное сопротивление теплопередаче составляет Rцок1=1,32 (м2С)/Вт. Площадь перекрытия данной конструкции составляет Aцок1=1550 м2.

П.2.8#

П.2.8 Перекрытие над проездом Приведенное сопротивление теплопередаче составляет Rцок2=4,86 (м2С)/Вт. Площадь перекрытия данной конструкции составляет Aцок2=85 м2.

П.2.9#

П.2.9 Окна Приведенное сопротивление теплопередаче составляет Rок=0,56 (м2С)/Вт. Площадь окон составляет: по основной части здания Aок=1383 м2; по техническим помещениям и ЛЛУ AокЛЛУ=430 м2.

П.2.10#

П.2.10 Входные двери Приведенное сопротивление теплопередаче составляет Rдв=0,83 (м2С)/Вт. Площадь входных дверей составляет Aдв=64 м2. Отапливаемый объем здания Vот=34229 м3.

П.3#

П.3 Удельная теплозащитная характеристика здания рассчитывается по формуле

(Ж.1):

1  Aф,i  1  3406 608 1783 447 1383 85 1550

kоб    nt ,i пр          0,519   Vот i  Rо,i  34229  3,16 3,34 3,19 3, 42 0,56 4,86 1,32

 503 336 55 130 430 1296 339 64   6387

0,913            0,187.  3,16 3,34 3,19 3, 42 0,56 5,55 4, 48 0,83   34229 Детали расчета сведены в таблицу П.1.

68

стр. 73

СП 50.13330.2012

Таблица П.1#

Т а б л и ц а П.1 пр пр Rо,i , nt,i Aф,i / Rо,i , Наименование фрагмента nt,i Aф,i, м2 % (м2С)/Вт Вт/С Навесная фасадная система с основанием 1 3406 1078 16,9 из керамзитобетона 3,16 0,913 503 145 2,3 Навесная фасадная система с основанием 1 608 182 2,8 из железобетона 3,34 0,913 336 92 1,4 Трехслойная стена по кладке из 1 1783 559 8,8 керамзитобетона 3,19 0,913 55 16 0,3 Трехслойная стена по монолитному 1 447 131 2,1 железобетону 3,42 0,913 130 35 0,5 Эксплуатируемая кровля 0,913 1296 5,55 213 3,3 Совмещенное кровельное покрытие 0,913 339 4,48 69 1,1 Перекрытие над подвалом 0,519 1550 1,32 609 9,5 Перекрытие над проездом 1 85 4,86 17 0,3 Окна 1 1383 2470 38,7 0,56 0,913 430 701 11,0 Входные двери 0,913 64 0,83 70 1,1 Сумма – 12415 – 6387 100

Нормируемое значение удельной теплозащитной характеристики здания

определяется по формуле (5.5) 10 0,16  0,16  10 Vот 34229 0, 214 тр kоб     0,17 Вт/(м3·°С) 0, 00013  ГСОП  0, 61 0, 00013  4990  0, 61 1, 259 Удельная теплозащитная характеристика здания больше нормируемой величины на 10 %. Как видно из таблицы П.1 наибольший вклад в тепловые потери здания в данном случае вносят окна, стены, слабо утепленное перекрытие над подвалом. В данном случае наиболее эффективно дорабатывать теплозащитную оболочку здания за счет повышения сопротивления теплопередаче окон. В проекте заменяются окна на имеющие приведенное сопротивление теплопередаче 0,65 (м2С)/Вт. Кроме того, доутепляется перекрытие над подвалом, так что приведенное сопротивление теплопередаче конструкции составляет 1,88 (м2С)/Вт.

1  Aф,i  1  3406 608 1783 447 1383 85 1550

kоб    nt ,i пр          0,519   Vот i  Rо,i  34229  3,16 3,34 3,19 3, 42 0, 65 4,86 1,88

 503 336 55 130 430 1296 339 64   5767

0,913             0,168.  3,16 3,34 3,19 3, 42 0, 65 5,55 4, 48 0,83   34229 Детали расчета сведены в таблицу П.2.

69

стр. 74

СП 50.13330.2012

Таблица П.2#

Т а б л и ц а П.2 пр пр Rо,i , nt ,i Aф, i / Rо, i , Наименование фрагмента nt,i Aф,i, м2 % (м2С)/Вт Вт/С Навесная фасадная система с 1 3406 1078 18,7 основанием из 3,16 керамзитобетона 0,913 503 145 2,5 Навесная фасадная система с 1 608 182 3,2 основанием из железобетона 3,34 0,913 336 92 1,6 Трехслойная стена по кладке 1 1783 559 9,7 из керамзитобетона 3,19 0,913 55 16 0,3 Трехслойная стена по 1 447 131 2,3 монолитному железобетону 3,42 0,913 130 35 0,6 Эксплуатируемая кровля 0,913 1296 5,55 213 3,7 Совмещенное кровельное 0,913 339 4,48 69 1,2 покрытие Перекрытие над подвалом 0,519 1550 1,88 428 7,4 Перекрытие над проездом 1 85 4,86 17 0,3 Окна 1 1383 2128 36,9 0,65 0,913 430 604 10,5 Входные двери 0,913 64 0,83 70 1,2 Сумма – 12415 – 5767 100

После доработки теплозащитной оболочки здания удельная теплозащитная

характеристика меньше нормируемой величины, оболочка удовлетворяет нормативным требованиям. Справочно рассчитывается приведенный трансмиссионный коэффициент: kоб 0,168 K общ    0, 467 Вт/(м2°C). K комп 0,36 Данный коэффициент не участвует в расчетах и его расчет не обязателен.

70

стр. 75

СП 50.13330.2012

Приложение Р#

Приложение Р (справочное)

Пример составления раздела «Энергоэффективность» проекта жилого дома

Р.1#

Р.1 Для составления раздела выбран жилой дом из приложения П. Поэтому часть

информации, дублирующей приложение П, здесь не приводится. Многоэтажный, многосекционный жилой дом строится в г. Дубна Московской области. Проектируемое здание четырехсекционное, разноэтажное. Под первым этажом расположен подвал и технические помещения. Средняя за отопительный период расчетная температура воздуха в помещениях tпод=8 °С. На первом этаже расположены помещения общественного назначения. Средняя за отопительный период расчетная температура воздуха в помещениях tобщ=20 °С. На всех этажах, кроме первого и последнего, расположены жилые квартиры. Средняя за отопительный период расчетная температура воздуха в помещениях tжил=20 °С. На последнем этаже расположены технические помещения. Средняя за ср отопительный период расчетная температура воздуха в помещениях tтех =18 °С.

Р.2#

Р.2 Объемно-планировочные показатели Отапливаемый объем здания Vот=34229 м3. В том числе: отапливаемый объем жилой части здания: Vот1=24751 м3; отапливаемый объем общественных помещений: Vот2=6303 м3; отапливаемый объем технических помещений и ЛЛУ: Vот3=3175 м3; сумма площадей этажей здания: Aот=13080 м2; площадь жилых помещений: Aж=3793 м2; расчетная площадь общественных помещений: Aр=1229 м2; расчетное количество жителей: mж=332 чел; высота здания от пола первого этажа до обреза вытяжной шахты: 1, 4 секции – 22,1 м; 2, 3 секции – 28,1 м; общая площадь наружных ограждающих конструкций: Ансум =12415 м2; то же, фасадов здания: Aфас=9145 м2; площадь стен жилой части здания: 4839 м2; то же, общественных помещений: 1405 м2; то же, технических помещений и ЛЛУ: 1024 м2; площадь эксплуатируемой кровли: 1296 м2; то же, совмещенного кровельного покрытия: 339 м2; то же, перекрытий над подвалом: 1550 м2; то же, перекрытий над проездом: 85 м2. Более подробно разбивка ограждающих конструкций по видам приведена в П.2. Площадь надземного остекления по сторонам света Сторона света ...............................................................................................Площадь, м2 С.................................................................................................................................... 142 СВ ................................................................................................................................. 366 В.................................................................................................................................... 103

71

стр. 76

СП 50.13330.2012

ЮВ................................................................................................................................ 286 Ю .................................................................................................................................... 67 ЮЗ ................................................................................................................................ 477 З ...................................................................................................................................... 49 СЗ.................................................................................................................................. 323 Всего........................................................................................................................... 1813 Всего остекления 1813 м2; площадь входных дверей: 64 м2; коэффициент компактности здания: Kкомп=0,36; коэффициент остекленности здания: f=0,20.

Р.3#

Р.3 Климатические параметры При теплотехнических расчетах климатические параметры района строительства

принимаются по СП 131.13330 для г. Дмитрова Московской обл. Эти параметры имеют следующие значения: средняя температура наиболее холодной пятидневки tн= минус 28 °С; средняя температура отопительного периода tот= минус 3,1 °С; продолжительность отопительного периода zот=216 сут. Основными параметрами микроклимата являются температура и относительная влажность внутреннего воздуха tв=20 °С, в=55 %. На основе климатических характеристик района строительства и микроклимата помещения рассчитывается величина градусо-суток отопительного периода. ГСОП = (tв – tот) zот = 23,1216 = 4990 (°Ссут).

Р.4#

Р.4 Расчет удельного расхода тепловой энергии на отопление надземной жилой

части здания

Р.4.1#

Р.4.1 Удельная теплозащитная характеристика здания рассчитана в приложении П. kоб  0,168 Вт/(м3·°С).

Р.4.2#

Р.4.2 Удельная вентиляционная характеристика здания определяется по формуле

(Г.2): kвент  0, 28cnвv вент в (1  kэф )  0, 28 1 0, 439  0,85 1,311  0,137 Вт/(м3·°С). Средняя кратность воздухообмена здания за отопительный период nв, определяется согласно Г.3: nв= nв1+ nв2+ nв3= 0,342+ 0,066+ 0,031= 0,439 ч-1.

Р.4.3#

Р.4.3 Средняя кратность воздухообмена жилой части здания за отопительный

период nв1 определяется согласно Г.3: nв1= Lвент/Vот = 9960/(0,8534229) = 0,342 ч-1. Причем в качестве Lv принимается большее из двух значений: Lвент1 = 30m = 30332 =9960 м3/ч; Lвент2 = 0,353 Aж = 0,3533793 =3983 м3/ч. В данном случае первое значение больше, поэтому оно используется в расчете.

72

стр. 77

СП 50.13330.2012

Р.4.4#

Р.4.4 Средняя кратность воздухообмена общественных помещений за

отопительный период nв2 определяется согласно Г.3.

   nв   Lвент nвент  /168  Gинф nинф / 168ввент  /  vVот  ,   nв2   4 1229  60  /168   359 108  / 168 1,31  /  0,85  34229   0, 066 ч-1,

где nвент – количество рабочих часов в неделю, принято равным 60 ч. Gинф – количество воздуха, проходящее через ограждения в течение 1 ч, под действием средней разности давлений, кг/ч, находится по Г.4: 1 1 1 i pок Aок i 2 129  15,9  2 117  18, 7  2 Gинф            359 кг/ч, i Rи,ок  10  0,9  10  0,9  10 

где pок – разность давлений воздуха на наружной и внутренней сторонах ограждений, Па. В данном случае в формуле для определения Gинф давление стоит в степени 1/2, несмотря на то, что рассматривается инфильтрация через окна, а не через двери степень 1/2 объясняется тем, что все окна расположены на первом этаже и по своим свойствам инфильтрация воздуха в этом случае аналогична инфильтрации через входные двери. Те же рассуждения справедливы для нахождения pок. В данном случае существует четыре секции с двумя различными высотами: 1, 4 и 2, 3 секции. Разность давлений воздуха на наружной и внутренней сторонах ограждений для каждой секции составляет:

p1ок  0,55 H 1   н   в   0, 03 н  v   0,55  22,112,83  11,98   0, 03 12,83  3,8   2 2

 10,3  5, 6  15,9 Па;

 0,55 H 2   н   в   0, 03 н  v   0,55  28,112,83  11,98   0, 03 12,83  3,8   2 2

pок 2

 13,1  5, 6  18, 7 Па.

Р.4.5#

Р.4.5 Средняя кратность воздухообмена ЛЛУ за отопительный период nв3,

определяется согласно Г.3: nв3  1184 168  / 168 1,31  /  0,85  34229   0, 031 ч-1;

 i 2 1      AокЛЛУ  pок  3 Aдв p дв 2  i i i 

Gинф           i   Rи,ок   10  R  10     и,дв     2 2 1 1 177  11, 6  3 244  13, 2  3 39  15,9  2 25  18, 7  2              217  326  378  263  1184 , 0,9  10  0,9  10  0,13  10  0,13  10  где p – разность давлений воздуха на наружной и внутренней сторонах ограждений, соответствующая i-й зоне, Па.

73

стр. 78

СП 50.13330.2012

В данном случае существует четыре секции с двумя различными высотами: 1, 4 и

2, 3 секции. Разность давлений воздуха на наружной и внутренней сторонах ограждений для входных дверей посчитана в п. Р.4.4, для окон для каждой секции она составляет:

p1ок  0, 28 H 1   н   в   0, 03 н  v   0, 28  22,112,83  11,86   0, 03 12,83  3,8   2 2

 6, 0  5, 6  11, 6 Па,

 0, 28 H 2   н   в   0, 03 н  v   0, 28  28,112,83  11,86   0, 03 12,83  3,8   2 2 p ок 2

 7, 6  5, 6  13, 2 Па.

Р.4.6#

Р.4.6 Удельная характеристика бытовых тепловыделений здания определяется по

формуле (Г.6): qбыт Aж 15, 6  3793 kбыт    0, 075 Вт/(м3·°С). Vот  tв  tот  34229  23,1 где qбыт принимается в соответствии с Г.5 в зависимости от расчетной заселенности квартиры интерполяцией между 17 Вт/м2 при заселенности 20 м2 на человека и 10 Вт/м2 при заселенности 45 м2 на человека. Расчетная заселенность квартир составляет 25,1 м2 на человека. 10  17 qint  17   25,1  20   15, 6 Вт/м2. 45  20

Р.4.7#

Р.4.7 Удельная характеристика теплопоступлений в здание от солнечной

радиации определяется по формуле (Г.7): год 11, 6Qрад 11, 6 1047981 kрад    0, 071 Вт/(м3·°С). Vот ГСОП   34229  4990  Теплопоступления через окна и фонари от солнечной радиации в течение год отопительного периода Qрад , МДж, определяется по формуле Г.8: год Qрад = FkF(AF1IF1 + AF2IF2 + AF3IF3 + AF4IF4) + scykscyAscyIhor =

= 0,8  0,74  (142  612 + 366  677 + 323  677 + 103  911 + 49911 + 286  1285 + + 477  1285 + 67  1462) = 1047981 МДж.

Р.4.8#

Р.4.8 Расчетная удельная характеристика расхода тепловой энергии на отопление

и вентиляцию здания за отопительный период определяется по формуле (Г.1): р qот  0,168  0,137   0, 075  0, 071 0,8  0,95  1,13  0, 219 Вт/(м3·°С).

Полученная расчетная удельная характеристика расхода тепловой энергии на

отопление и вентиляцию здания за отопительный период меньше 0,319 Вт/(м3·°С) – величины, требуемой настоящим сводом правил. Класс энергетической эффективности здания «B+».

74

стр. 79

СП 50.13330.2012

Р.4.9#

Р.4.9 Расход тепловой энергии на отопление и вентиляцию здания за год

отопительный период Qот , кВт·ч/год, определяется по формуле (Г.10): год Qот  0, 024ГСОП Vот qот р  0, 024  4990  34229  0, 219  897739 кВт·ч/год. год

Р.4.10#

Р.4.10 Общие теплопотери здания за отопительный период Qобщ , кВт·ч/год,

определяются по формуле (Г.11): год Qобщ  0, 024ГСОП Vот  kоб  kвент    0, 024  4990  34229  0,168  0,137   1250276 кВ·т  ч / год .

Р.4.11#

Р.4.11 Удельный расход тепловой энергии на отопление и вентиляцию здания за

отопительный период q, кВт·ч/(м2 · год), определяется по формуле (Г.9а): год Qот 897739 q   68, 6 кВт·ч/(м2 · год). Aот 13080 В приложении П оболочка здания была переработана с целью удовлетворить нормативным требованиям к удельной теплозащитной характеристике здания. Для справки, по формуле (Г.1) проводится проверка, удовлетворяло бы здание требованиям к удельной характеристики расхода тепловой энергии на отопление и вентиляцию за отопительный период без доработки оболочки. р qот  0,187  0,137   0, 075  0, 071 0,8  0,95 1,13  0, 241 Вт/(м3·°С).

Без доработок здание удовлетворяет требованиям настоящего свода правил к

удельной характеристике расхода тепловой энергии на отопление и вентиляцию здания за отопительный период. Класс энергосбережения здания «B».

Р.5#

Р.5 Энергетический паспорт здания.

Таблица Р.1#

Т а б л и ц а Р.1 1 Общая информация Дата заполнения (число, месяц, год) Адрес здания Разработчик проекта Адрес и телефон разработчика Шифр проекта Назначение здания, серия Жилой дом Этажность, количество секций 2 секции по 7 этажей и 2 секции по 9 этажей Количество квартир 108 Расчетное количество жителей или 332 служащих Размещение в застройке Отдельностоящее Конструктивное решение Каркасное

75

стр. 80

СП 50.13330.2012

2 Расчетные условия Обозначение Единица Расчетное Расчетный параметр параметра измерения значение

1 Расчетная температура наружного tн °C Минус 28 воздуха для проектирования теплозащиты 2 Средняя температура наружного tот °C Минус 3,1 воздуха за отопительный период 3 Продолжительность отопительного zот сут/год 216 периода 4 Градусо-сутки отопительного периода ГСОП °С · сут/год 4990 5 Расчетная температура внутреннего tв °С 20 воздуха для проектирования теплозащиты 6 Расчетная температура чердака tчерд °C 7 Расчетная температура техподполья tподп °C 8

3 Показатели геометрические Обозначение Расчетное показателя Фактическое Показатель проектное и единица значение значение измерения

8 Сумма площадей этажей здания Aот, м2 13080 9 Площадь жилых помещений Aж, м2 3793 10 Расчетная площадь (общественных зданий) Aр, м2 1229 11 Отапливаемый объем Vот, м3 34229 12 Коэффициент остекленности фасада здания f 0,2 13 Показатель компактности здания Kкомп 0,36 14 Общая площадь наружных ограждающих конструкций здания, Aнсум , м2 12415 в том числе: фасадов Aфас 9145 навесной фасадной системы с основанием Aст1 3909 из керамзитобетона навесной фасадной системы с основанием Aст2 944 из железобетона трехслойной стены по кладке из Aст3 1838 керамзитобетона трехслойной стены по монолитному Aст4 577 железобетону входных дверей Aдв 64 покрытий (совмещенных) Aкр1 339 эксплуатируемой кровли Aкр2 1296 перекрытий над техническими подпольями Aцок1 1550 перекрытий над проездами или под эркерами Aцок2 85 окон и балконных дверей окон лестнично-лифтовых узлов Aок.1 1383 Aок.2 430

76

стр. 81

СП 50.13330.2012

Обозначение Расчетное показателя Фактическое Показатель проектное и единица значение значение измерения

окон по сторонам света С 142 СВ 366 В 103 ЮВ 286 Ю 67 ЮЗ 477 З 49 СЗ 323

4 Показатели теплотехнические Обозначение Нормируемое Расчетное показателя Фактическое Показатель значение проектное и единица значение показателя значение измерения

16 Приведенное сопротивление Rопр , м2°С/Вт теплопередаче наружных ограждений, в том числе: навесной фасадной системы с Rст1 3,15 3,16 основанием из керамзитобетона навесной фасадной системы с Rст2 3,15 3,34 основанием из железобетона трехслойной стены по кладке из Rст3 3,15 3,19 керамзитобетона трехслойной стены по Rст4 3,15 3,42 монолитному железобетону окон и балконных дверей Rок.1 0,52 0,65 окон лестнично-лифтовых узлов Rок.2 0,52 0,65 входных дверей Rдв 0,83 0,83 покрытий (совмещенных) Rкр1 4,7 4,48 эксплуатируемой кровли Rкр2 4,7 5,55 перекрытий над техническими Rцок1 4,15 1,88 подпольями перекрытий над проездами или Rцок2 4,7 4,86 под эркерами

5 Показатели вспомогательные Расчетное Обозначение Нормируемое проектное Показатель показателя и единица значение значение измерения показателя показателя

17 Приведенный трансмиссионный Kтр, Вт/(м2°C) 0,467 коэффициент теплопередачи здания 18 Кратность воздухообмена здания за na, ч-1 0,439 отопительный период при удельной норме воздухообмена

77

стр. 82

СП 50.13330.2012

Расчетное Обозначение Нормируемое проектное Показатель показателя и единица значение значение измерения показателя показателя

19 Удельные бытовые тепловыделения в qint , Вт/м2 – 15,6 здании 20 Тарифная цена тепловой энергии для Степл, руб/кВт·ч проектируемого здания 21 Удельная цена отопительного Сот, руб/(кВт·ч/год) оборудования и подключения к тепловой сети в районе строительства 22 Удельная прибыль от экономии пр, руб/(кВт·ч/год) – энергетической единицы

6 Удельные характеристики Расчетное Обозначение Нормируемое проектное Показатель показателя и единица значение значение измерения показателя показателя

23 Удельная теплозащитная kоб, Вт/(м3 ·°С) 0,17 0,168 характеристика здания 24 Удельная вентиляционная kвент, Вт/(м3 ·°С) 0,137 характеристика здания 25 Удельная характеристика бытовых kбыт, Вт/(м3 ·°С) 0,075 тепловыделений здания 26 Удельная характеристика kрад, Вт/(м3 ·°С) 0,071 теплопоступлений в здание от солнечной радиации

7 Коэффициенты Нормативное Обозначение Показатель значение показателя показателя

27 Коэффициент эффективности авторегулирования ζ 0,95 отопления 28 Коэффициент, учитывающий снижение ξ 0 теплопотребления жилых зданий при наличии поквартирного учета тепловой энергии на отопление 29 Коэффициент эффективности рекуператора kэф 0 30 Коэффициент, учитывающий снижение использования ν 0,8 теплопоступлений в период превышения их над теплопотерями 31 Коэффициент учета дополнительных теплопотерь βh 1,13 системы отопления

78

стр. 83

СП 50.13330.2012

8 Комплексные показатели расхода тепловой энергии Обозначение показателя Значение Показатель и единица показателя измерения

32 Расчетная удельная характеристика расхода тепловой р qот , Вт/(м3·°С) 0,219 энергии на отопление и вентиляцию зданий за отопительный период Вт/(м2·°С) 33 Нормируемая удельная характеристика расхода тр qот , Вт/(м3·°С) 0,319 тепловой энергии на отопление и вентиляцию зданий за отопительный период Вт/(м2·°С) 34 Класс энергосбережения В+ 35 Соответствует ли проект здания нормативному Да требованию по теплозащите

9 Энергетические нагрузки здания Единица Значение Показатель Обозначение измерения показателя

36 Удельный расход тепловой энергии на q кВт·ч/(м3 · год) 68,6 отопление зданий за отопительный период кВт·ч/(м2 · год) 37 Расход тепловой энергии на отопление год Qот кВт·ч/год 897739 зданий за отопительный период 38 Общие теплопотери здания за год Qобщ кВт·ч/год 1250276 отопительный период

79

стр. 84

СП 50.13330.2012

Приложение С#

Приложение С (справочное)

Сопротивление воздухопроницанию слоев конструкций

Таблица С.1#

Т а б л и ц а С.1 Сопротивление Толщина Материалы и конструкции воздухопроницанию слоя, мм Rф, (м2 · ч · Па)/кг 1 Бетон сплошной (без швов) 100 20000 2 Газосиликат сплошной (без швов) 140 21 3 Известняк-ракушечник 500 6 4 Картон строительный (без швов) 1,3 64 5 Кирпичная кладка из сплошного кирпича на цементно- 250 и более 18 песчаном растворе толщиной в один кирпич и более 6 Кирпичная кладка из сплошного кирпича на цементно- 120 1 шлаковом растворе толщиной в полкирпича 7 Кладка кирпича керамического пустотного на – 2 цементно-песчаном растворе толщиной в полкирпича 8 Кладка из легкобетонных камней на цементно- 400 13 песчаном растворе 9 Листы асбестоцементные с заделкой швов 6 200 10 Обои бумажные обычные – 20 11 Обшивка из обрезных досок, соединенных впритык 20 – 25 0,1 или вчетверть 12 Обшивка из обрезных досок, соединенных в шпунт 20 – 25 1,5 13 Обшивка из досок двойная с прокладкой между 50 100 обшивками строительной бумаги 14 Обшивка из фибролита или из древесно-волокнистых 15 – 70 2,5 бесцементных мягких плит с заделкой швов 15 Обшивка из фибролита или из древесно-волокнистых 15 – 70 0,5 бесцементных мягких плит без заделки швов 16 Обшивка из жестких древесно-волокнистых листов с 10 3,3 заделкой швов 17 Обшивка из гипсовой сухой штукатурки с заделкой 10 20 швов 18 Пенобетон автоклавный (без швов) 100 2000 19 Пенобетон неавтоклавный (без швов) 100 200 20 Пенополистирол 50 – 100 80 21 Пеностекло сплошное (без швов) 120 Более 2000 22 Плиты минераловатные жесткие 50 2 23 Рубероид 1,5 Воздухонепроницаем 24 Толь 1,5 490 25 Фанера клееная (без швов) 3–4 2900 26 Шлакобетон сплошной (без швов) 100 14 27 Штукатурка цементно-песчаным раствором по 15 373 каменной или кирпичной кладке

80

стр. 85

СП 50.13330.2012

Окончание таблицы С.1 Сопротивление Толщина Материалы и конструкции воздухопроницанию слоя, мм Rф, (м2 · ч · Па)/кг 28 Штукатурка известковая по каменной или кирпичной 15 142 кладке 29 Штукатурка известково-гипсовая по дереву (по 20 17 драни) 30 Керамзитобетон плотностью 1000 кг/м3 250 – 400 53 – 80 31 То же, 1100 – 1300 кг/м3 250 – 450 390 – 590 Примечания 1 Для кладки из кирпича и камней с расшивкой швов на наружной поверхности приведенное в настоящей таблице сопротивление воздухопроницанию следует увеличивать на 20 (м2 · ч · Па)/кг. 2 Сопротивление воздухопроницанию воздушных прослоек и слоев ограждающих конструкций из сыпучих (шлака, керамзита, пемзы и т.п.), рыхлых и волокнистых (минеральной ваты, соломы, стружки и т.п.) материалов следует принимать равным нулю независимо от толщины слоя. 3 Для материалов и конструкций, не указанных в настоящей таблице, сопротивление воздухопроницанию следует определять экспериментально.

81

стр. 86

СП 50.13330.2012

Приложение Т#

Приложение Т (справочное)

Расчетные теплотехнические показатели строительных материалов и изделий

Таблица Т.1#

стр. 86

Расчетные теплотехнические показатели строительных материалов и изделий при условиях эксплуатации А и Б. Приведены только строки, на которые ссылаются статьи сайта; полная таблица — в PDF официального текста.

№	Материал	ρ₀, кг/м³	c₀, кДж/(кг·°C)	λ₀, Вт/(м·°C)	w А, %	w Б, %	λ А	λ Б	s А (24 ч)	s Б (24 ч)	μ, мг/(м·ч·Па)
25	Плиты минераловатные из каменного волокна	180	0,84	0,038	2	5	0,045	0,048	0,74	0,81	0,3
180	Кирпичная кладка из сплошного глиняного обыкновенного кирпича на цементно-песчаном растворе	1800	0,88	0,56	1	2	0,7	0,81	9,2	10,12	0,11
192	Сосна и ель поперек волокон	500	2,3	0,09	15	20	0,14	0,18	3,87	4,54	0,06